IEC 60034-2:1972/AMD2:1996

CEI
NORME
INTERNATIONALE IEC
34-2
INTERNATIONAL
STANDARD
AMENDEMENT 2
AMENDMENT 2
1996-11
Amendement 2
Machines électriques tournantes −
Partie 2:
Méthodes pour la détermination des pertes
et du rendement des machines électriques
tournantes à partir d’essais (à l’exclusion
des machines pour véhicules de traction)
Amendment 2
Rotating electrical machines −
Part 2:
Methods for determining losses and efficiency
of rotating electrical machinery from tests
(excluding machines for traction vehicles)

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− 2 − 34-2 amend. 2 © CEI:1996

AVANT-PROPOS
Le présent amendement a été établi par le sous-comité 2G: Méthodes et procédures

d’essai, comité d’études 2 de la CEI: Machines tournantes.

Le texte de cet amendement est issu des documents suivants:

FDIS Rapports de vote
2G/73/FDIS 2G/81/RVD
2/939/FDIS 2/951/RVD
Less rapports de vote indiqués dans le tableau ci-dessus donnent toute information sur le
vote ayant abouti à l’approbation de cet amendement.
__________
Page 2
SOMMAIRE
Ajouter le titre de l’annexe A comme suit:
Annexe A – Méthodes provisoires de détermination des pertes et du rendement des
moteurs alimentés par convertisseurs
Page 12
5  Température de référence
Le texte existant doit être remplacé comme suit:
Sauf mention contraire, toutes les pertes RI doivent être corrigées aux températures
ci-dessus:
Classe thermique du système Température de référence

d’isolement °C
A, E 75
B 95
F 115
H 130
Si l’échauffement assigné ou la température assignée est spécifié(e) à une valeur corres-
pondant à une classe thermique inférieure à la classe du système utilisé dans la construc-
tion, alors la température de référence doit être celle de la classe thermique la plus basse.

34-2 Amend. 2 © IEC:1996 − 3 −

FOREWORD
This amendment has been prepared by sub-committee 2G: Test methods and procedures,

of IEC technical committee 2: Rotating machinery.

The text of this amendment is based on the following documents:

FDIS Reports on voting
2G/73/FDIS 2G/81/RVD
2/939/FDIS 2/951/RVD
Full information on the voting for the approval of this amendment can be found in the
reports on voting indicated in the above table.
__________
Page 3
CONTENTS
Add the title of annex A as follows:
Annex A – Provisional methods for determining losses and efficiency of converter-fed
cage induction machines
Page 13
5  Reference temperature
Replace the existing text by the following:
Unless otherwise specified, all I R losses shall be corrected to the temperatures given
below:
Thermal class of the Reference temperature
insulation system °C
A, E 75
B 95
F 115
H 130
If the rated temperature rise or the rated temperature is specified as that of a lower
thermal class than that used in the construction, the reference temperature shall be that of
the lower thermal class.
− 4 − 34-2 amend. 2 © CEI:1996

Page 54
Ajouter l’annexe A comme suit:

Annexe A
(informative)
Méthodes provisoires de détermination des pertes et du rendement

des moteurs alimentés par convertisseurs

INTRODUCTION
La présente annexe s’applique aux moteurs à induction triphasés à cage, de fréquence
assignée inférieure ou égale à 120 Hz, alimentés par des convertisseurs comportant un
pont milieu et appartenant aux types suivants: convertisseurs de courant et convertisseurs
de tension, typiquement à modulation de la largeur d’impulsions (MLI).
Les méthodes de détermination des pertes et du rendement, données dans la section 3,
sont désormais en partie inapplicables et la présente annexe indique les modifications
d’essais à effectuer.
NOTE − Le convertisseur à indice de pulsation six est un cas particulier du convertisseur à impulsions.
En général, lorsqu’il est alimenté par un convertisseur, le moteur présente des pertes plus
élevées que lorsqu’il est alimenté par une source sinusoïdale. Ces pertes supplémentaires
dépendent du spectre d’harmoniques de la grandeur d’alimentation imposée (soit un
courant, soit une tension). L’importance de ces pertes dépend du circuit et du mode de
commande du convertisseur. En conséquence, un simple facteur correctif de ces pertes
supplémentaires ne peut exister.
La détermination des pertes et du rendement du moteur devra alors, de préférence,
utiliser des procédures dans lesquelles le moteur est alimenté par le même convertisseur
que celui avec lequel il sera mis en service. Il est également entendu que des méthodes
acceptables ne doivent pas nécessiter la connaissance de données technologiques du
moteur, comme la géométrie des barres du rotor.
A.1  Détermination des pertes et du rendement des moteurs alimentés par convertisseurs
A.1.1  Composantes des pertes supplémentaires
1)
Dans les moteurs à induction à cage, des pertes supplémentaires sont provoquées par les har-
moniques soit de courant, soit de tension; elles sont composées des pertes suivantes:

a) les pertes Joule supplémentaires dans les enroulements primaires;
b) les pertes Joule supplémentaires dans les enroulements secondaires;
c) les pertes supplémentaires dans les tôles.
NOTE − Les phénomènes physiques à l’origine des pertes supplémentaires sont traités au chapitre 5 de
la CEI 34-17, 1992: «Guide d’application des moteurs à induction à cage alimentés par convertisseurs».
1)
Ces pertes supplémentaires sont dues aux harmoniques de l’alimentation et n’incluent pas les pertes
supplémentaires décrites en 8.1a) et 8.3 qui se réfèrent à une alimentation sinusoïdale seulement.

34-2 Amend. 2 © IEC:1996 − 5 −

Page 55
Add annex A as follows:
Annex A
(informative)
Provisional methods for determining losses and efficiency

of converter-fed cage induction machines

INTRODUCTION
This annex applies to cage induction machines with rated frequencies up to 120 Hz
supplied by converters which have an intermediate circuit and are of the following types:
I-converters and U-converters, typically Pulse Width Modulated (PWM).
The methods to determine losses and efficiency given in section 3 are partly no longer
applicable and this annex indicates the test modifications that are necessary.
NOTE − The six-step converter is a special case of the pulsed converter.
In general, when fed from a converter, the motor losses are higher than during operation
on a sinusoidal system. These additional losses depend on the harmonic spectrum of the
impressed supply quantity (either current or voltage). Their magnitude is influenced by
circuitry and control method of the converter. Consequently a simple factor to cover these
additional losses cannot be found.
The determination of losses and efficiency will therefore preferably use procedures where
the motor is operated together with the same converter with which it is going into service.
It is also understood that suitable methods shall not require the knowledge of design data
of the motor, such as the rotor bar geometry.
A.1  Determination of losses and efficiency of converter-fed motors
A.1.1  Components of the additional losses
1)
In cage induction motors additional losses are produced due to the harmonics in either
current or voltage; they are made up of the following components:

a) additional I R losses in primary windings;
b) additional I R losses in secondary windings;
c) additional losses in active iron.
NOTE − The physical effects giving rise to the additional losses are treated in chapter 5 of IEC 34-17,
1992: "Guide for the application of cage induction motors when fed from converters".
1)
These additional losses are due to harmonics of the supply and do not contain the additional losses
described in 8.1a) and 8.3 which refer to sinusoidal supply of fundamental frequency only.

− 6 − 34-2 amend. 2 © CEI:1996

A.1.2  Détermination du rendement par la méthode globale des pertes

La méthode du mesure globale des pertes telle qu’elle est indiquée dans l’article 12 est

une méthode recommandée, car toutes les pertes supplémentaires sont incluses dans le

résultat (voir article A.3); toutefois, le matériel de mesure doit avoir une précision

suffisante pour mesurer la puissance, le couple et la vitesse, ainsi qu’une gamme de

fréquence appropriée. Des exigences complémentaires doivent donc être spécifiées en ce

qui converne les appareils de mesure et leurs accessoires (voir article A.2 s’ajoutant au

contenu de l’article 3).
Pour garantir une tolérance relative acceptable de la mesure du rendement du moteur,

l’erreur relative maximale (ΔP/P ) de la mesure de puissance doit être diminuée quand
a max
le rendement s’accroît, comme indiqué à la figure A.1.

0,03
ΔP
P max
a
0,02 δ = 0,15
δ = 0,1
0,01
0 0,7 0,8 0,9 1,0
η
IEC  627/96
Figure A.1 – Erreur relative maximale admissible (ΔP/P )
a max
2)
pour la mesure globale des pertes
Il est également possible de déterminer le rendement global du système complet constitué par
le convertisseur et le moteur par la méthode globale sur accord entre le constructeur et
l’acheteur. Dans ce cas, le rendement du moteur ne peut pas être déterminé séparément.
A.1.3  Détermination du rendement par la méthode de totalisation des pertes
Un certain nombre d’hypothèses faites en 9.1 ne sont plus valables pour les moteurs

alimentés par convertisseurs. Dans l’essai à vide, les pertes Joule dans l’enroulement
secondaire (9.1.1.1) ne peuvent pas être négligées. Les pertes fer ne peuvent donc pas
être séparées. L’essai à vide à tension variable (c’est-à-dire à flux variable) conformément
à 9.1.1.3 est impossible à réaliser avec un grand nombre de convertisseurs du commerce,
en raison de la plage limitée de réglage; en conséquence, il ne sera pas possible de
séparer les pertes par friction et par ventilation (8.1b) et c)) des autres pertes à l’aide d’un
essai à vide.
2)
δ = tolérance, décrite dans la CEI 34-1, tableau VIII, points 1 et 2. Les courbes sont basées sur une
considération d’erreur simplifiée, supposant une erreur absolue ΔP du même ordre de grandeur sur
P et P . La figure A.1 est le graphe de l’équation (ΔP/P ) = δ ⋅ (1-η) / (1+η).
absorbée utile a max
34-2 Amend. 2 © IEC:1996 − 7 −

A.1.2  Efficiency determination by input-output measurement

The motor input-output measurement as indicated in clause 12 is a preferred method since

all additional losses are incorporated in the result (see clause A.3); however, the

measuring equipment must have sufficient accuracy for measuring power, torque and

speed as well as an appropriate frequency range. Therefore, additional requirements for

measuring instruments and accessories beyond the contents of clause 3 have to be

specified (see clause A.2).
To keep within a required relative tolerance of the resulting motor efficiency, the maximum

relative error (ΔP/P ) of the power measurement has to be decreased with increasing
in max
efficiency, as shown in figure A.1.

0,03
ΔP
P
max
in
δ = 0,15
0,02
δ = 0,1
0,01
0 0,7 0,8 0,9 1,0
η
IEC  627/96
Figure A.1 – Maximum permissible relative error (ΔP/P )
in max
2)
of input as well as output measurement
There is also the possibility to determine the overall efficiency of the complete system
consisting of converter and motor by input-output measurement, applicable on agreement
between manufacturer and purchaser. In this case the motor efficiency cannot be
determined separately.
A.1.3  Efficiency determination by summation of losses

A number of presumptions made in 9.1 are no longer valid for motors fed from converters.
In the no-load test, the I R losses in the secondary winding (9.1.1.1) may not be
neglected. Therefore the iron losses cannot be separated. The no-load test at variable
voltage (i.e. at variable flux) according to 9.1.1.3 cannot be carried through with many
commercial converters, due to the limited range of adjustment; consequently there will be
no possibility to separate the friction and windage losses (8.1b) and c)) from the other
losses by a no-load test.
2)
δ = tolerance as described in IEC 34-1, table VIII, items 1 and 2. The curves are based on a simplified error
consideration, assuming errors ΔP of equal magnitude in P and P . Figure A.1 is a graph of the equation
in out
(ΔP/P ) = δ ⋅ (1-η) / (1+η).
in max
− 8 − 34-2 amend. 2 © CEI:1996

En ce qui concerne l’essai en charge, l’assertion de 9.1.2.1 selon laquelle «les pertes

dans l’enroulement secondaire sont égales au produit du glissement par la puissance

totale transmise à l’enroulement secondaire» est seulement valable pour une machine

fonctionnant avec un courant sinusoïdal. De plus, le calcul des pertes Joule de

l’enroulement primaire à partir de la résistance mesurée en utilisant la méthode d’injection

de courant continu (9.1.2.1) provoquera une erreur due aux courants induits.

Donc, pour utiliser la méthode de totalisation des pertes, certaines hypothèses doivent

être faites (voir article A.4).

A.1.4  Détermination du rendement par la méthode calorimétrique

L’application de la méthode calorimétrique est particulièrement utile dans le cas des

moteurs alimentés par des convertisseurs car les pertes sont mesurées indépendamment
de la forme d’onde de tension et de courant.
La méthode calorimétrique décrite à l’article 3 de la CEI 34-2A a été jugée intéressante car
elle ne nécessite pas de perte de charge; dès lors, il n’est pas nécessaire de connaître la den-
sité du fluide de refroidissement, cette densité étant fonction du taux d’humidité et de la tem-
pérature. De plus, la variation de la chaleur massique peut généralement être ignorée.
Dans un montage tel que celui décrit figure A.2, la puissance absorbée dans la résistance
de dissipation peut être aisément, aussi les pertes du moteur peuvent-elles être calculées
à partir de la formule:
P = P (T - T ) / (T - T )
ν
d 2 1 3 2
où
P représente les pertes du moteur;
ν
P représente les pertes dissipées dans la résistance;
d
T , T , T représente les températures mesurées aux points indiqués à la figure A.2.
1 2 3
La précision de la mesure dépend essentiellement des élévations de températures (T - T ) et
2 1
(T - T ). La mesure doit être effectuée conformément à l’article 13 de la CEI 34-2A, afin de
3 2
garantir une précision de mesure correspondant à l’article 15 et au tableau II.
T T
P
3 2
d
T
Charge Moteur IEC  628/96
Figure A.2 – Schéma de montage d’essai pour la méthode
d’étalonnage calorimétrique
34-2 Amend. 2 © IEC:1996 − 9 −

Concerning the load test, the statement in 9.1.2.1 that "the secondary winding losses are

taken to be equal to the product of the slip and the total power transmitted to the

secondary winding" is only valid for a machine operated with a sinusoidal current of

fundamental frequency. Moreover, to calculate the I R losses of the primary winding by

means of the resistance measured using direct current (9.1.2.1) will produce an error due

to eddy currents.
Hence when using the method of summation of losses certain assumptions have to be

made (see clause A.4).
A.1.4  Efficiency determination by the calorimetric method

The calorimetric method is especially useful for application to converter-fed motors since

the losses are measured independently of the waveforms of voltages and currents.
The calorimetric calibration method according to clause 3 of IEC 34-2A has been found of
advantage since it does not require measurement of the mass rate of flow; hence the
density of the cooling medium, being functions of humidity and temperature, need not be
known. Moreover, the variation of specific heat capacity can usually be disregarded.
In a set-up according to figure A.2 the power absorbed in the dissipation resistor can
be measured without difficulty, so that the motor losses may be calculated from the
proportion:
P = P (T - T ) / (T - T )
ν d 2 1 3 2
where
P represents the motor losses;
ν
P represents the power absorbed in the dissipation resistor;
d
T , T , T represents the measured temperatures at the points indicated in figure A.2.
1 2 3
The measuring accuracy depends mainly on the magnitude of temperature rise values (T - T )
2 1
and (T - T ). The measurement has to be made in accordance with clause 13 of IEC 34-2A,
3 2
to enable an accuracy of measurement as indicated in clause 15 and table II.
T T
P
3 2
d
T
Load Motor IEC  628/96
Figure A.2 – Schematic diagram of a test set-up for the
calorimetric calibration method

− 10 − 34-2 amend. 2 © CEI:1996

A.1.5  Détermination du rendement par la totalisation des pertes à partir d’essais sur

un système sinusoïdal, avec des coefficients forfaitaires pour la prise en compte

des pertes supplémentaires
Les moteurs et les convertisseurs de construction conventionnelle sont souvent uniquement asso-

ciés sur le site pour lequel ils sont destinés. Dans ce cas, une méthode de détermination du ren-

dement, en ajoutant un terme forfaitaire aux pertes connues avec une source sinusoïdale, serait

particulièrement bienvenue. Malheureusement, comme indiqué précédemment, il n’y a aucune

possibilité de définir des valeurs convenables de ce terme forfaitaire pouvant couvrir la grande di-

versité des circuits de convertisseurs et des modes de commande. Actuellement, des données

expérimentales, rassemblées pour une certaine gamme de puissances utiles et de type de circuit,

autorisent seulement un niveau limité de coefficients forfaitaires (voir article A.5).

A.1.6  Méthodes recommandées
Selon les caractéristiques assignées des moteurs, l’application des méthodes suivantes
est recommandée pour les moteurs de fréquence assignée égale à 50 Hz ou 60 Hz:
a) La méthode globale (article A.3) en cas d’alimentation par un convertisseur de
courant ou un convertisseur de tension, pour les moteurs de puissance ≤50 kW.
La méthode globale peut aussi être appliquée à des moteurs de puissance >50 kW, sur
3)
accord de l’acheteur et du constructeur .
b) La méthode de totalisation des pertes en cas d’alimentation par un convertisseur de courant
(A.4.1) ou un convertisseur de tension (A.4.2) pour les moteurs de puissance >50 kW.
c) La méthode de totalisation des pertes avec une source sinusoïdale (9.1) et un essai
à vide en cas d’alimentation par un convertisseur de tension (A.4.3) pour des moteurs
essayés sur banc d’essais (quelle que soit la puissance des moteurs).
d) La méthode calorimétrique (A.1.4) applicable à toutes les puissances, avec des
convertisseurs de courant et des convertisseurs de tension.
A.2  Recommandations pour les appareils de mesure
Des appareils de mesure de valeurs efficaces de courant et de tension, et de mesure de
puissance active sont nécessaires. Dans la méthode globale, la mesure de la puissance
active définit, en même temps que les matériels de mesure du couple et de la vitesse, la
précision des résultats.
En considérant la contribution des harmoniques aux pertes, il faut prendre soin de choisir
un appareillage de mesure apte à fonctionner dans la gamme de fréquences concernées
avec une précision suffisante. Les valeurs suivantes sont recommandées pour la bande
4)
passante f du matériel de mesure, y compris les transformateurs de mesure, les trans-
r
ducteurs et les résistances de shuntage:
f = 10 f pour des convertisseurs à indice de pulsation six;
r 1
f =6 f pour des convertisseurs MLI, avec un maximum de 100 kHz:
r p
3)
Si, par accord, la méthode est appliquée à des moteurs de plus forte puissance, il faut accepter que
l’erreur commise sur la détermination du rendement puisse dépasser les limites de tolérance données dans
le tableau VIII de la CEI 34-1.
4)
Pour des appareils conventionnels de mesure (voir CEI 51), la précision est spécifiée pour la fréquence
nominale (par exemple 0,2 % pour 40.60 Hz), et une erreur supplémentaire de la classe de précision est
tolérée pour une fréquence spécifiée supérieure (par exemple 0,4 % à 1000 Hz). Pour les appareils de
mesure électroniques, une bande de fréquences, correspondant à la plus grande fréquence spécifiée, est
habituellement indiquée. La précision est donnée à la fois pour 50 Hz ou 60 Hz et pour la plus grande
fréquence spécifiée. Par la suite, cette fréquence sera appelée bande passante de l’appareil.

34-2 Amend. 2 © IEC:1996 − 11 −

A.1.5  Efficiency determination by summation of losses from tests on a sinusoidal system

with lumped increments to take care of the additional losses

Often standard design motors and converters are coupled together only on the site of

service. Especially in these cases a method to determine efficiency by adding a lumped

increment to the known losses on sinusoidal supply would be welcome, but, as mentioned

before, there is no chance to define suitable values covering the wide variety of converter

circuits and control methods. At the present state, experimental data collected for a

certain range of output and circuitry allow only a limited statement on lumped increments

(see clause A.5).
A.1.6  Recommended methods
Depending on the rating of the motors, application of the following methods is recom-
mended for machines of rated frequency 50 Hz or 60 Hz:
a) Input-output measurement (clause A.3) when fed from I- or U-converter for motors
≤50 kW.
The method may also be applied to motors of higher rated output by agreement
3)
between the purchaser and the manufacturer .
b) Summation of losses when fed from I-converter (clause A.4.1) or U-converter
(A.4.2) for motors >50 kW.
c) Summation of losses with sinusoidal supply (9.1) and no-load test when fed from
U-converter (A.4.3) for motors tested in a test-shop (irrespective of rating).
d) The calorimetric method (A.1.4) applicable to all ratings with I- and U-converter.
A.2  Requirements for the measuring instruments
Instruments for r.m.s. current and voltage and for active power are necessary. In the input-
output measurement method, the latter determines, together with the equipment to
measure torque and speed, the accuracy of the results.
Regarding the contribution of the harmonics to the losses, care has to be taken to select
measuring equipment capable of operating in the range of relevant frequencies with
4)
sufficient accuracy. The following is required of the frequency range f of the measuring
r
equipment with inclusion of instrument transformers, transducers and shunt resistors:
f = 10 f for six-step converters;
r 1
f =6 f for PWM converters, with a maximum of 100 kHz;
r p
3)
If by agreement the method is applied to motors of higher rating, it has to be accepted that the error of the
determined efficiency can exceed the tolerance values given in IEC 34-1, table VIII.
4)
For conventional indicating measuring instruments (see IEC 51) the accuracy is specified for the nominal
frequency (e.g. 0,2 % for 40.60 Hz), while an additional error of the class accuracy is tolerated at an
upper specified frequency (e.g. 0,4% at 1000 Hz). For electronic measuring instruments, usually a
frequency range is indicated which means the upper specified frequency. The accuracy is given both for
50 Hz or 60 Hz and for the upper specified frequency. In the following this will be called the frequency
range of an instrument.
− 12 − 34-2 amend. 2 © CEI:1996

où
f est la fréquence maximale assignée;
f est la fréquence maximale d’impulsion (fréquence de la porteuse).
p
Pour les convertisseurs à indice de pulsation six, ces exigences peuvent être remplies par

des appareils électrodynamiques conventionnels. Pour les convertisseurs MLI, il est né-

cessaire d’utiliser des appareils de bande passante plus large. Ce seront de préférence

des appareils électroniques comportant des convertisseurs analogiques numériques

(CAN) et des processeurs de signaux.

NOTES
1 Avec des valeurs élevées de fréquence d’impulsion, il convient de ne pas utiliser la méthode des deux
wattmètres car la somme des courants peut ne pas être nulle, en raison des courants capacitifs.
Un appareil de mesure de puissance par phase sera utilisé.
2 On considère que les précisions suivantes sont atteintes avec des appareils de mesure appropriés: la
puissance à 0,5 %, le couple à 0,4 % et la vitesse à 0,1 %.
3 Les harmoniques en sortie du convertisseur et leurs rangs supérieurs dépendent de la méthode de
modulation. Des considérations de base sont données à l’article A.6.
A.3  Méthode globale
Pour déterminer le rendement des moteurs alimentés par convertisseurs, l’essai au frein
((9.3.1) voir amendement 1) ou l’essai avec machine auxiliaire tarée ((9.3.2) voir
amendement 1) peuvent être appliqués. Ces méthodes sont aussi applicables à des con-
ditions de fonctionnement différentes de la fréquence assignée, y compris le défluxage.
Cette méthode directe est restreinte aux moteurs dont la puissance n’excède pas la limite
de puissance assignée donnée en A.1.6.
A.4  Totalisation des pertes
La totalisation des pertes peut être appliquée au moyen d’un essai à vide modifié (9.1.1.1)
et d’un essai en charge modifié (9.1.2.1). Ces deux essais sont effectués à la fréquence
assignée, la tension étant réglée suivant les possibilités du convertisseur, c’est-à-dire au
moyen d’une courbe caractéristique ou d’un contrôle vectoriel.
Des modifications différentes doivent être apportées pour les convertisseurs de courant et
les convertisseurs de tension.
5)
A.4.1  Moteur alimenté par un convertisseur de courant pleine onde
On admet que la forme de l’onde de courant ne change pas entre l’essai à vide et l’essai
en charge, de telle sorte que le taux d’harmoniques relatif est indépendant de la charge.
On admet également que les pertes fer supplémentaires sont en majeure partie dues à
l’inversion du flux de fuite. Avec ces hypothèses, les pertes supplémentaires dues aux
harmoniques dépendent essentiellement du courant et varient comme le carré de la valeur
efficace du courant de l’enroulement primaire.
5)
Des spécifications pour l’alimentation à partir de convertisseurs de courant à modulation de largeur
d’impulsion ne sont pas incluses dans ce document.

34-2 Amend. 2 © IEC:1996 − 13 −

where
f is the maximum rated frequency;
f is the maximum pulse frequency (carrier frequency).
p
For six-step converters, these requirements can be met by conventional electrodynamic

instruments. For PWM converters it is necessary to employ equipment with a broader

frequency range. These will preferably be electronic instruments with AD-converters and

digital data processing.
NOTES
1 With high values of pulse frequency the two-wattmeter (Aron) method should not be used since, due to
capacitive currents, the sum of input currents may differ from zero. Hence, one power measuring instru-
ment per phase shall be applied.
2 It is considered that the following accuracies are within reach with appropriate measuring equipment:
power with 0,5 %, torque with 0,4 % and speed with 0,1 %.
3 The converter output harmonics and their dominant order numbers depend on the modulation method.
Basic considerations are given in clause A.6.
A.3  Total loss measurement
To determine the efficiency of motors when fed from converters, the braking test ((9.3.1)
see amendment 1) or the calibrated machine test ((9.3.2) see amendment 1) may be
applied. These methods are also applicable to operating conditions with other than rated
frequency, including field-weakening.
This direct method is restricted to machines not exceeding the limit of rated power referred
to in A.1.6.
A.4  Summation of losses
The summation of losses can be applied by means of a modified no-load test (9.1.1.1) and
a modified load test (9.1.2.1). Both are carried through at rated frequency and voltage, the
voltage being adjusted according to the features of the converter, e.g. by means of an
inherent characteristic curve or by field-oriented control.
Different modifications have to be observed for I-converters and U-converters.

5)
A.4.1  Motor supplied by I-converter with block-wave output
It is assumed that the waveform of the current does not change between no-load and full
load, so that the relative harmonic content is independent of the load
...