ISO 5801:2017/Amd 1:2025

Norme
internationale
ISO 5801
Troisième édition
Ventilateurs — Essais aérauliques
2017-09
sur circuits normalisés
AMENDEMENT 1
AMENDEMENT 1
2025-01
Fans — Performance testing using standardized airways
AMENDMENT 1
Numéro de référence
ISO 5801:2017/Amd.1:2025(fr) © ISO 2025

ISO 5801:2017/Amd.1:2025(fr)
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Publié en Suisse
ii
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Avant-propos
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été rédigé conformément aux règles de rédaction données dans les Directives ISO/IEC, Partie 2 (voir
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tout droit de brevet revendiqué à cet égard. À la date de publication du présent document, l’ISO n'avait pas
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Le présent document a été élaboré par le comité technique ISO/TC 117, Ventilateurs, en collaboration
avec le comité technique CEN/TC 156, Systèmes de ventilation pour les bâtiments, du Comité européen de
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trouve à l’adresse www.iso.org/fr/members.html.

iii
ISO 5801:2017/Amd.1:2025(fr)
Ventilateurs — Essais aérauliques sur circuits normalisés
AMENDEMENT 1
Article 3
Remplacer les définitions 3.8, 3.9 et 3.15 par ce qui suit.
3.8
diamètre hydraulique
D
h
quatre fois l'aire de la section droite (3.5) divisée par le périmètre (E) délimitant l'aire
4A
D =
h
E
3.9
profondeur hydraulique moyenne
H
h
quotient de l'aire de la section droite (3.5) par le périmètre (E) délimitant l'aire
Remplacer l'équation par
A
H =
h
E
3.15
exposant isentropique
κ
rapport de la capacité thermique massique à pression constante (3.13) à la capacité thermique massique à
volume constant (3.14)
c
p
κ =
c
V
4.1  Symboles et termes abrégés
Remplacer le symbole P par le suivant:

E Périmètre 3.8 et 3.9 m
Modifier la référence de la définition de l’exposant polytropique par 15.1.9.2
n Exposant polytropique 15.1.9.2 —
n
Supprimer le périmètre P avec l’indice manquant (ligne après puissance aéraulique du ventilateur)

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9.3.3   Essai de vérification au soufflage
Add quotation marks for Blow through: 9.3.3 “Blow through” in the subclause title [Ne concerne pas la
version française]
Remplacer le contenu du 9.3.3 par ce qui suit.
9.3.3   Essai de vérification au soufflage
Cet essai évalue la capacité du dispositif tranquilliseur de flux d’air à fournir un écoulement d’air sensiblement
uniforme en amont du plan de mesure. Pour cet essai, des points de mesure sont régulièrement répartis sur
un plan 0,1D en aval des dispositifs tranquilliseurs. Le nombre de points de mesure doit être conforme à
h
l’ISO 5802.
a) Paroi support de tuyère: pour les essais des tranquilliseurs en amont de la paroi support de tuyère, il
convient que le ventilateur auxiliaire soit actionné à son débit d’écoulement maximum, l’ensemble du
réseau de tuyères qui induit l’écoulement le plus déformé doit être ouvert et l’entrée ne doit pas être
limitée de manière à ce que l’aire de l’ouïe d’aspiration soit égale à la plus grande zone admise par la
section droite de la chambre.
b) Ventilateur soumis à essai: pour les essais des tranquilliseurs en amont du ventilateur soumis à essai,
le ventilateur auxiliaire doit être actionné à son débit d’écoulement maximum, la moitié des tuyères qui
induit l’écoulement le plus déformé doit être ouverte et le refoulement doit être ouvert de manière à ce
que l'aire de refoulement soit égale à la plus grande zone admise par la section droite de la chambre.
Les vitesses d’écoulement doivent être mesurées et la moyenne doit être déterminée. Si la vitesse maximale
est inférieure à 2 m/s ou si la valeur de la vitesse maximale ne dépasse pas 125 % de la moyenne, les écrans
tranquilliseurs sont acceptés.

15.1.5   Séries de formules simplifiées, qui peuvent être utilisées pour v ≤65 m/s
2⋅ref
Remplacer la première phrase par la suivante
Puisque pour les vitesses d’air de référence v ne dépassant pas 65 m/s, le rapport des températures
2.ref
θθ/ ne dépasse pas 1,008 et que le facteur de Mach f ne dépasse pas 1,010 (voir Annexe P), les
sgxx Mx
formules simplifiées peuvent être utilisées.

15.1.9.1  Généralités
Remplacer le contenu du 15.1.9.1 par ce qui suit.
La puissance aéraulique du ventilateur peut être exprimée par la Formule (47):
Pq=⋅y (47)
ufm
Il existe deux méthodes pour calculer la puissance aéraulique:
— la première (15.1.9.2) découle du changement d’état polytropique pour tenir compte de l’influence de la
compressibilité de l’air;
— l’autre (15.1.9.3) pour les ensembles de formules simplifiées (v ≤ 65 m/s).
2.ref
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Si la puissance à la roue du ventilateur, P , n’est pas mesurée et ne peut pas être déterminée à partir des
r
rendements de composants connus tels qu’un moteur étalonné, la méthode en 15.1.9.3 doit être utilisée.
NOTE Dans les cas où il existe une machine fortement non adiabatique, telle que les ventilateurs à haute pression
(où la pression du ventilateur p dépasse 10 000 Pa), ou les systèmes présentant une disparité de température notable
f
entre la machine et l’environnement avoisinant (Δθ >50K), le calcul exergétique de la puissance aéraulique du
ventilateur est décrit à l’Annexe O

15.1.9.2
Remplacer le titre et le contenu du 15.1.9.2 par ce qui suit.
15.1.9.2   Calcul de la puissance aéraulique du ventilateur à partir du changement d'état polytropique

Pq=⋅y (48)
ufm
avec
n −1
n
 
2 2
n pp  n 1  q  1  q 
 
n 1 2 n m m
y = ⋅⋅ −1 +⋅ f ⋅ −⋅f ⋅
fM  2   M1  
 
n −1 ρρp 2 ⋅A 2 ρ ⋅A
     
n 1 1 22 11
 
 
avec l'exposant polytropique
p 
ln
 
p
 
n =
n
p θ
   
2 2
ln −ln
   
p θ
   
1 1
Si la température statique à la sortie θ n’est pas mesurée, elle peut être déterminée par
P
r
θθ=+
qc⋅
m p
15.1.9.3
Remplacer le titre du 15.1.9.3 et remplacer le contenu par ce qui suit, et supprimer la Figure 32.
15.1.9.3   Calcul de la puissance aéraulique du ventilateur pour un calcul simplifié (v ≤ 65 m/s)
2.ref
Pq=⋅y (49)
ufm
avec
2 2
pp− q q
1   1  
21 mm
y = +⋅ −⋅
f    
ρρ2 ⋅A 2 ρ ⋅A
   
m 22 11
où
ρρ+
ρ =
m
Pour p ≤ 2 000 Pa, ρ peut être fixé comme égal à ρ et donc ρ = ρ .
f 2 1 m 1
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15.1.9.4
Supprimer le 15.1.9.4
15.2.2   Puissance aéraulique statique et rendement statique du ventilateur
Remplacer le contenu du 15.2.2 par ce qui suit.
La puissance aéraulique statique du ventilateur peut être exprimée par la Formule (56):
Pq=⋅y (56)
us m fs
avec
n −1
 n 
n pp q
  n 1  
 
n 1 2 m
n
y = ⋅⋅ −1 −⋅f ⋅
fs   M1  
 
n −1 ρρp 2 ⋅A
   
n 1 1 1 11
 
 
ou
pp−  q 
21 m
y = −⋅
 
fs
ρρ2 ⋅A
 
m 11
pour v ≤ 65 m/s où
2.ref
ρρ+
ρ =
m
Pour p ≤ 2 000 Pa, ρ peut être fixé comme égal à ρ et donc ρ = ρ .
f 2 1 m 1
Les différents rendements sont calculés à partir de P de la même manière que dans 15.2.1.
us
17.3  Procédure d'analyse
Remplacer le 3ème élément de la liste par ce qui suit.
— pour chaque mesurage, combiner séparément les erreurs systématiques (ISO 5168 Type B) et les indices
de précision (ISO 5168 Type A) par la méthode de la racine carrée de la somme des carrés (RSS); toutes
les erreurs systématiques et tous les indices de précision doivent être ramenés à l’incertitude-type en les
divisant par leurs facteurs d'élargissement.

17.4
Remplacer le titre du 17.4 par ce qui suit.
17.4   Propagation de l'incertitude

17.5
Remplacer le contenu du 17.5 par ce qui suit.
17.5  Rapports de l’incertitude

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Le rapport d’essai doit mentionner les indications suivantes pour chaque paramètre important:
a) la valeur d’essai du paramètre, par exemple le débit-volume d’air q ;
v
NOTE La meilleure estimation d’un paramètre est la valeur d’essai. Cette estimation peut être améliorée en
recommençant l’essai et en utilisant la moyenne des résultats.
b) l'incertitude élargie (exprimée en termes absolus ou relatifs, selon le cas)
c) le niveau de confiance, qui est prédéfini à environ 95 %;
EXEMPLE q =±52,/30ms ,/05ms avec un niveau de confiance de 95 %
V
17.6  Incertitudes de mesure maximales autorisées
Remplacer le Tableau 12 par ce qui suit.
Tableau 12 — Incertitudes maximales autorisées pour le mesurage des différents paramètres
Incertitude relative élargie
Paramètre Symbole Remarques
de la mesure
*
Pression atmosphé- p Corrigée pour la température et l'altitude
a
U = 0,2 %
p
a
rique
*
Température ambiante θ Mesurée à proximité de l’aspiration du
a
U = 0,2 %
θ
a
ventilateur ou du conduit à l’aspiration, ou
dans une chambre où la vitesse est infé-
rieure à 25 m/s
*
Pression relative p Pression statique supérieure à 150 Pa: com-
e
U = 1,4 %
p
e
binant 1 % dû au manomètre et 1 % dû aux
fluctuations de la lecture.
L'incertitude peut-être réduite à 1 % pour
les ventilateurs à haute pression en fonc-
tion des fluctuations.
*
Pression différentielle Δp Comme pour la pression relative
U = 1,4 %
Δp
*
Fréquence de rotation n
U = 0,5 %
n
de la roue
Puissance absorbée P * Mesurée par le couplemètre ou par la
r
U = 2 %
P
r
méthode du double wattmètre;
incertitude en fonction la classe du watt-
mètre et du transformateur
*
Aire d'un col de tuyère A
d
U = 0,2 %
A
d
*
Aire d'un conduit A
x
U = 0,5 %
A
x
*
Débit-masse q Voir l'Annexe A pour différentes méthodes
m U
q
m
de mesurage du débit
17.7  Incertitude maximale admissible sur les résultats
Remplacer «Article 13» par «Tableau 13» dans les premières phrases du premier et deuxième paragraphe.
Ajouter «élargie» dans la deuxième phrase:
L’incertitude relative élargie maximale admissible pour chaque résultat est également indiquée, si l’essai est
à considérer comme un essai réalisé dans le cadre du présent document.

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Remplacer le Tableau 13 par ce qui suit
Tableau 13 — Incertitude maximale autorisée sur les résultats
Incertitude maximale relative
Paramètre Symbole
du résultat
*
Masse volumique ambiante ρ
a U = 0,4 %
ρ
a
*
Élévation de température dans le Δθ
U = 2,8 %
Δθ
ventilateur
Température de stagnation au *
θ
sg2 U = 0,4 %
θ
sg2
refoulement
*
Masse volumique de stagnation au ρ
sg2 U = 0,7 %
ρ
sg2
refoulement
*
Pression dynamique du ventilateur
p
fd
U = 4,0 %
p
fd
*
Pression du ventilateur p
f U = 1,4 %
p
f
*
Puissance aéraulique du ventilateur
P
u U = 2,5 %
P
u
*
Rendement à la roue du ventilateur η
r U = 3,2 %
η
r
* *
Débit du ventilateur
q or q
m V U or U = 2,0 %
q q
m v
A.4.1  Installation
Remplacer le contenu du A.4.1 par ce qui suit.
Pour les essais sur des circuits aérauliques normalisés, plusieurs tuyères peuvent être utilisées dans les
chambres d'aspiration ou de refoulement. Les tuyères peuvent être de dimensions différentes mais elles
doivent être positionnées symétriquement par rapport à l’axe de la chambre, à la fois en termes de taille
et de rayon. L’utilisation simultanée de tuyères diamétralement opposées pendant l’essai est requise pour
éviter un déséquilibre des écoulements dans la partie en aval. Les axes de la ou des tuyères et de la chambre
dans laquelle elles sont installées doivent être parallèles.
Pour les tuyères multiples, un essai de vérification doit être effectué (9.3.3) et les tuyères doivent être
étalonnées en raison de l’éventuelle non-h
...