ISO 1217:1986
(Main)Displacement compressors - Acceptance tests
Displacement compressors - Acceptance tests
Compresseurs volumétriques — Essais de réception
General Information
Relations
Frequently Asked Questions
ISO 1217:1986 is a standard published by the International Organization for Standardization (ISO). Its full title is "Displacement compressors - Acceptance tests". This standard covers: Displacement compressors - Acceptance tests
Displacement compressors - Acceptance tests
ISO 1217:1986 is classified under the following ICS (International Classification for Standards) categories: 23.140 - Compressors and pneumatic machines. The ICS classification helps identify the subject area and facilitates finding related standards.
ISO 1217:1986 has the following relationships with other standards: It is inter standard links to ISO 1217:1996, ISO 1217:1975. Understanding these relationships helps ensure you are using the most current and applicable version of the standard.
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Standards Content (Sample)
International Standard @I 1217
INTERNATIONAL ORGANIZATION FOR STANDAROlZATlON*MEWiYHAPOIIHAR OPrAHH3AUHR no CTAH~PT113AUHH.ORGANlSATlON INTERNATIONALE DE NORMALISATION
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Displacement compressors - Acceptance tests
/
Compresseurs volumétriques - Essais de réception
Second edition - 1986-07-15
- UDC 621.512 Ref. No. IS0 1217-1986 (E)
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Descriptors : pneumatic equipment, compressors, tests, performance tests, acceptance testing.
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E
Price based on 59 pages
!2
Foreword
IS0 (the International Organization for standardization) is a worldwide federation of
national standards bodies (IS0 member bodies). The work of preparing International
Standards is normally carried out through IS0 technical committees. Each member
body interested in a subject for which a technical committee has been established has
the right to be represented on that committee. International organizations, govern-
mental and non-governmental, in liaison with ISO, also take part in the work.
Draft International Standards adopted by the technical committees are circulated to
the member bodies for approval before their acceptance as International Standards by
the IS0 Council. They are approved in accordance with IS0 procedures requiring at
least 75 Oh approval by the member bodies voting.
International Standard IS0 1217 was prepared by Technical Committee ISO/TC 118,
Compressors, pneumatic tools and pneumatic machines.
This second edition cancels and replaces the first edition (IS0 1217-19751, all clauses
of which have been technically revised.
Users should note that all International Standards undergo revision from time to time
and that any reference made herein to any other International Standard implies its
latest edition, unless otherwise stated.
0 International Organization for Standardization, 1986
Printed in Switzerland
II
IS0 1217-1986 (E)
Contents
Page
1 Scope and field of application . 1
2 References . 1
3 Definitions . 2
4 Symbols. units and subscripts . 4
5 Measuring equipment and methods . 5
6 Testmethod . 8
7 Acceptance test for liquid-ring compressors . 12
8 Accuracy of measurement . 14
9 Test report and comparison with specified values . 17
Annexes
A Simplified test of a compressor . 19
B Specification of operating and testing conditions . 20
C Performance statements for packaged air compressors of displacement type .
D Flow measurement with a flow straightener . 23
E Simplified method for air volume flow rate measurement by means of
circular arc Venturi nozzles at critical flow conditions . 28
F Alternative methods for determining volume flow rates . 31
G Other measurements of interest . 34
H Method for measuring specific energy requirement . 35
I Derivation of the humidity correction formula . 36
J Typical test reports . 38
iii
INTERNATIONAL STANDARD IS0 1217-1986 (E)
Displacement compressors - Acceptance tests
This International Standard also specifies the operating and
1 Scope and field of application
testing conditions which shall be agreed between the manufac-
turer and the purchaser (see annex BI.
This International Standard specifies methQds for acceptance
tests, and technical conditions for the supply of displacement
compressors including packaged versions (see annex Cl.
It gives detailed instructions on the measurement of volume
2 References
flow rate and power requirement and means of adjusting the
measured values to guarantee conditions.
IS0 lûûû, SI units and recommendations for the use of their
multiples and of certain other units.
NOTE - This International Standard may be used for full load accep-
tance testing of lobed rotary (Roots') blowers.
IS0 1219, Fluid power systems and components - Graphic
s ymbols.
Three types of test are covered, as follows :
IS0 2151, Measurement of airborne noise emitted by
a) Acceptance test
compressor/primemover-units intended for outdoor use.
This is a full performance test carried out in accordance with
IS0 2602, Statistical interpretation of test results - Estimation
this International Standard.
of the mean - Confidence interval.
b) Type test
IS0 2854, Statistical interpretation of data - Techniques of
estimation and tests relating to means and variances.
This is also a full performance test carried out in accordance
with this International Standard, to establish typical perfor-
mance of a specific model of compressor produced in IS0 2954, Mechanical vibration of rotating and reciprocating
machinery - Requirements for instruments for measuring
significant quantities. The manufacturer shall select at ran-
dom one typical compressor from a batch of identical com- vibration severity.
pressors for this type test. The test shall be witnessed by an
independent expert from, or approved by, a reputable in-
IS0 3046, Reciprocating internal combustion engines - Per-
stitution.
formance.
Provided the production compressors are identical with the
IS0 3744, Acoustics - Determination of soundpower levels of
compressor type tested, it is strongly recommended that
noise sources - Engineering methods for free- field conditions
the performance results of the type test should be used in
over a reflecting plane.
catalogues and descriptive literature.
IS0 38571 1, Compressors, pneumatic tools and machines -
c) Simplified test
Vocabulary - Part 7 : General.
In annex A reference is made to a simplified compressor
IS0 385712. Compressors, pneumatic tools and machines -
test. This is a test where volume flow rate and power input
Vocabulary - Part 2 : Compressors.
are measured using the manufacturer's normal test-stand
instrument and equipment.
IS0 3945, Mechanical vibration of large rotating machines with
speed range from 10 to 200 revls - Measurement and evalua-
This test is normally carried out when a type test of an iden-
tion of vibration severity in situ.
tical compressor has already been made. Provided the per-
formance results obtained are within the tolerances listed in
table 5, then the performance of this series-produced com-
IS0 5167, Measurement of fluid flow by means of orifice
pressor is deemed to be the same as the type performance
plates, nozzles and venturi tubes inserted in circular cross-
results. (See annex A for full particulars.)
section conduits running full.
IS0 1217-1986 (E)
3.1.8 relative clearance volume : Ratio of clearance
IS0 5168, Measurement of fluid flow - Estimation of uncer-
volume of the stage under consideration to the swept volume
tainty of a flow-rate measurement.
of the compressing element of this stage.
IS0 5388, Stationary air compressors - Safety rules and code
of practice.
3.1.9 standard inlet point : Inlet point considered represen-
tative for each compressor. This point varies with compressor
IS0 5390, Compressors - Classification.
design and type of installation.
IS0 5941, Compressors, pneumatic tools and machines -
NOTES
Preferred pressures.
1 The standard inlet point of a stationary compressor is generally at
the inlet flange.
IEC Publication 46, Recommendations for steam turbines -
2 The standard inlet point of a packaged air compressor is a point
Part 2 : Rules for acceptance tests.
close to the compressor, chosen so that the thermometer is unaffected
by the compressor operation.
IEC Publication 51, Recommendations for direct acting in-
dicating electrical measuring instruments and their accessories.
3.1.10 standard inlet condition : Condition of the aspirated
gas at the standard inlet point of the compressor.
3 Definitions
3.1.11 standard discharge point : Discharge point con-
For the purposes of this International Standard, the following
sidered representative for each compressor. This point varies
definitions apply.
with compressor design and type of installation.
NOTES
3.1 General definitions
1 The standard discharge point of a stationary compressor is gener-
ally at the compressor discharge flange.
3.1.1 displacement compressor : Machine where a static
2 The standard discharge point of a packaged air compressor is the
pressure rise is obtained by allowing successive volumes of gas
terminal outlet.
to be aspirated into and exhausted out of a closed space by
means of the displacement of a moving member.
3.1.12 standard discharge condition : Condition of the
NOTE - For the definition of a liquid-ring compressor, see 7.1.1. compressed gas at the standard discharge point of the com-
pressor.
3.1.2 swept volume of a displacement compressor :
Volume swept in one revolution by the compressing element(s1 3.1.13 intercooling : Removal of heat from a gas between
of the compressor first stage. stages.
3.1.14 aftercooling : Removal of heat from the gas after the
3.1.3 displacement of a displacement compressor :
compression is completed.
Volume swept by the compressing elementis) of the com-
pressor first stage per unit of time.
3.1.15 polytropic process : Compression or expansion pro-
cess of an ideal gas in which the relation between pressure and
3.1.4 shaft-driven reciprocating compressor : Displace-
volume follows the equation
ment compressor in which gas intake and compression are
achieved by the straightforward alternating movement of a
pV* = constant
moving element in a space constituting a compression chamber
due to a shaft rotation.
The exponent n can have various values. For example :
3.1.5 rotary compressor : Displacement compressor in
pV = constant
which the element is one or more rotors operating in a casing,
the displacement being effected by vanes, meshing elements, describes an isothermal process, i.e. the gas temperature
or by displacement of the rotor itself. remains constant.
pV* = constant
3.1.6 packaged compressor : Compressor unit supplied
by the manufacturer, fully piped and wired internally (see
describes an isentropic process, i.e. the gas entropy remains
annex C). These may be stationary or mobile (portable) units.
constant.
NOTE - Sometimes this process is called adiabatic, but to avoid con-
3.1.7 clearance volume : Volume inside the compression
fusion between adiabatic (no heat exchange with the surroundings)
space, which contains gas trapped at the end of the compres-
and reversible adiabatic (isentropic) processes, the expression isen-
sion cycle.
tropic is preferred.
IS0 1217-1986 (E)
3.1.16 ideal multi-stage compression : Process when a
3.3 Temperatures
perfect gas is isentropically compressed and the gas inlet
temperature as well as the amount of work spent is the same
3.3.1 total temperature : Temperature which would be
for each stage.
measured at the stagnation point if a gas stream were brought
to rest and its kinetic energy converted by an isentropic com-
pression from the flow condition to the stagnation condition.
3.1.17 shaft rotational speed : Number of revolutions of
the compressor drive shaft per unit of time.
3.3.2 inlet temperature : Total temperature at the standard
inlet point of the compressor.
3.1.18 shaft-speed irregularity : Dimensionless number ob-
tained when the difference between maximum and minimum
instantaneous shaft-speeds during one period is divided by the 3.3.3 discharge temperature : Total temperature at the
arithmetic mean of these two.
standard discharge point of the compressor.
nrnax - nmin
Shaft-speed irregularity = 2
3.4 Flow rates
nmax + nwin
3.4.1 actual volume flow rate of a compressor : Actual
3.2 Pressures
volume flow rate of gas compressed and delivered at the stan-
dard discharge point, referred to conditions of total
temperature, total pressure and composition (e.g. humidity)
3.2.1 total pressure : Pressure measured at the stagnation
prevailing at the standard inlet point.
point when a gas stream is brought to rest and its kinetic
energy is converted by an isentropic compression from the flow
condition to the stagnation condition. NOTE - The expression "actual capacity" should be avoided as it
may be confusing.
3.2.2 static pressure : Pressure measured in a gas in such a
3.4.2 standard volume flow rate : Actual volume flow rate
manner that no effect on measurement is produced by the gas
of compressed gas as delivered at the standard discharge point,
velocity.
but referred to standard conditions (for temperature, pressure,
and inlet gas composition).
In stationary gas the static and the total pressures are
numerically equal.
NOTE - The expression "standard capacity" should be avoided as it
may be confusing.
3.2.3 dynamic (velocity) pressure : Total pressure minus
the static pressure.
3.4.3 free air : Air at the atmospheric conditions of the site
and unaffected by the compressor.
3.2.4 atmospheric pressure : Absolute pressure of the at-
mosphere measured at the test place.
3.5 Powers
3.2.5 effective (gauge) pressure : Pressure measured
3.5.1 isothermal power required : Power which is
above the atmospheric pressure.
theoretically required to compress an ideal gas under constant
temperature, in a compressor free from losses, from a given
inlet pressure to a given discharge pressure.
3.2.6 absolute pressure : Pressure measured from absolute
zero, i.e. from an absolute vacuum. It equals the algebraic sum
of atmospheric pressure and effective pressure.
3.5.2 isentropic power required : Power which is
theoretically required to compress an ideal gas under constant
entropy, from a given inlet pressure to a given discharge
3.2.7 inlet pressure : Total mean absolute pressure at the
pressure. In multi-stage compression, the theoretical isentropic
standard inlet point.
power required is the sum of the isentropic power required at all
the stages.
NOTE - The total absolute pressure may be replaced by the static ab-
solute pressure provided that the dynamic pressure is less than 0.5 %
of the static pressure.
3.5.3 shaft power : Power required at the compressor drive-
shaft. It is the sum of the mechanical losses and the internal
power. Losses in external transmissions such as gear drives or
3.2.8 discharge pressure : Total mean absolute pressure at
belt drives are not included unless part of the scope of supply.
the standard discharge point.
NOTE - The total absolute pressure may be replaced by the static ab-
3.5.4 packaged compressor power input : Sum of the
solute pressure provided that the dynamic pressure is less than 0.5 %
power input to the prime mover and any accessories (e.g. oil-
of the static pressure.
pump, cooling fan, etc.) driven from the compressor shaft or
IS0 1217-1986 (E)
by a separate prime mover at rated supply conditions (e.g. energy) or unit volurne of gas (volume specific energy) ac-
phase, voltage, frequency and ampere capability). The power cording to the specified process (isothermal, isentropic,
input shall include the effect of any equipment such as flow polytropic).
rate controls, intake filters, silencers, liquid separation equip-
ment including their return systems, dryer, outlet shut-off
3.7.2 actual specific energy requirement of a bare com-
valves, etc., included in the package (see annex Cl.
pressor : Shaft input power per unit of actual compressor
NOTE -'The power input of a packaged compressor is always higher volume flow rate.
than the shaft power due to the motor losses and the power taken up
by the accessories. These two concepts cannot therefore be com-
3.7.3 actual specific energy requirement of a packaged
Dared.
compressor : Packaged compressor input power per unit of
actual compressor volume flow rate.
3.6 Efficiencies
3.6.1 isentropic overall efficiency : Ratio of the required
3.7.4 specific fuel (or steam) consumption : Fuel (or
isentropic power to the power input for the scope of supply.
steam) mass flow per unit of compressor actual volume flow
rate.
3.6.2 isothermal efficiency : Ratio of the isothermal power
required to shaft power.
3.8 Gas properties
3.6.3 isentropic efficiency : Ratio of the isentropic power
3.8.1 compressibility factor, Z : Factor expressing the
required to shaft power.
deviation of the real gas from an ideal gas.
3.6.4 volumetric efficiency : Ratio of the actual volume
flow rate to the displacement of the compressor.
3.8.2 relative vapour pressure : Ratio of the partial
pressure of a vapour to its saturation pressure at the same
temperature. .
3.7 Specific energy requirements
3.7.1 theoretical specific energy requirement : Work
NOTE - In the case of water, the expression "relative humidity" was
necessary to compress a unit mass of gas (mass specific used previously.
4 Symbols, units and subscripts
4.1 Symbols and units
Quantity Symbol SI unit
Other practical units
Area A m2 mm2
V
Volume m3 I
Time t S h, min
-
C
Velocity mls
-
Angular velocity w radls
-
K
Correction factor pure number
Rotational frequency ishaft-speed) N S-1 min-'
Mass density e kg/m3 kg/l
-
Celsius temperature 8 OC
-
T K
Thermodynamic temperature
Pressure Pa MPa, bar, kPa, mbar
P
-
Pressure ratio r pure number
W
Work J MJ, kJ, kWh
Power P W MW, kW
Mass specific energy JI kg kJ1kg
wm
J/m3 J/I, kWh/m3
Volume specific energy
WV
Mass rate of flow kgls kglh
9m
Volume rate of flow m3/s m3/h, mjlmin, i/s
4v
-
Relative clearance volume e pure number
Exponent for polytropic process
-
n
pure number
in pV diagram
R J/iK.mol) kJ / i K.mol)
Molar gas constant
-
Absolute humidity X pure number
-
Compressibility factor 2 pure number
Dynamic viscosity ML-~T-~ Pas
pure number
Efficiency
tl
Isentropic exponent x pure number
Relative vaoour-pressure pure number
c4
M = mass L = length T = time O = temperature N = quantity of matter
IS0 1217-1986 (E)
4.2 Letters and figures used as subscripts
Subscript Remarks
Meaning
O ambient condition
1 inlet Indicates the quantities measured at the standard inlet point of the compressor.
at the standard discharge point of the compressor.
2 discharge Indicates the quantities measured
a absolute
ab absorbed
approximate
aP
av average
b Characterizes the atmospheric pressures and temperatures.
atmospheric
C contractual Indicates the quantities specified in the contract.
cd condensate
corr corrected
critical Characterizes the critical pressures and temperatures.
cr
d dynamic Characterizes the dynamic pressures and temperatures.
effective
e
9 gas
in internal
m mass Characterizes the mass specific rates of flow, energies and volumes.
me mechanical
N normal
polytropic Characterizes a polytropic process.
POI
r reduced Characterizes the reduced pressures and temperatures.
R Indicates the quantities read during the test or predetermined as test conditions.
reading
S saturated
t total
T isothermal Characterizes an isothermal process.
th theoretical
V vapour
V volume
W coolant
5.2.1.4 Instruments shall be mounted so that they are not
5 Measuring equipment and methods
susceptible to harmful vibrations.
5.1 General
5.2.1.5 The measuring instrument (analogue or digital) shall
The equipment and methods given in this International Stan-
have an accuracy of I 1 %.
dard are not intended to restrict the use of other equipment
with the same or better accuracy. Where an International Stan-
5.2.1.6 The total pressure is the sum of the static and the
dard exists, relating to a particular measurement or type of in-
dynamic pressures. It shall be measured with a Pitot tube
strument, any measurements made or instruments used shall
having the axis parallel to the flow. When the dynamic pressure
be in accordance with such Standard.
is less than 5 % of the total pressure, it shall be calculated on
the basis of a calculated average velocity.
5.2 Measurement of pressure
5.2.1.7 If the amplitudes of low frequency ( < 1 Hz) pressure
5.2.1 General
waves in the inlet pipe or the discharge pipe are found to
exceed 10 % of the prevailing average absolute pressure, the
5.2.1.1 Pressure taps in the pipe or receiver shall be normal
piping installation shall be corrected before proceeding with the
to, and flush with, the inside wall.
test.
NOTE - For low pressures or high flow velocities, it should be noted
that minor irregularities such as burrs can give serious errors. Where the amplitudes of such pressure waves exceed 10 % of
the specified average inlet or discharge pressures, a test shall
not be undertaken under the requirements of this International
5.2.1.2 Connecting piping to gauges shall be as short as
Standard unless agreed to in writing by the parties to the test.
possible.
5.2.1.8 Gauges of the Bourdon type shall be calibrated under
Tightness shall be tested (for example with soap solution) and
all leaks eliminated. pressure and temperature conditions similar to those prevailing
during the test, using dead-weight test gauges.
5.2.1.3 Connecting piping to gauges shall be not less than
5.2.1.9 Dead-weight gauges shall be examined to ensure that
6 mm bore.
the piston moves freely. The diameter of the piston shall be
Connecting piping shall be arranged so that there are no traps measured and the weights shall be compared with authentic
standards.
where liquid can collect.
IS0 1217-1986 (E)
5.2.4 inlet pressure
5.2.1.10 Column readings and dead-weight gauges shall be
corrected for the gravitational acceleration at the location of the
instrument. The inlet pressure of an air compressor operating without
intake pipe or filter shall be measured by a barometer.
5.2.1.11 Column readings shall be corrected for ambient
If an intake pipe is provided for the test, it shall be as close in
temperature.
size and shape as possible to the actual installation.
In cases of pulsating flow, a receiver volume with inlet
5.2.1.12 In case of low frequency ( < 1 Hz) flow pulsations, a
throttling shall be provided between the manometer and the in-
receiver with inlet throttling shall be provided between the
take pipe (see 5.2.1.12 and 5.2.1.13).
pressure tap and the manometer.
5.2.5 intercooler pressure
5.2.1.13 Oscillations of gauges shall not be reduced by
throttling with a valve. However, a restricting orifice may be
The intercooler pressure shall be measured after the inter-
used.
cooler.
5.2.2
Pressure less than or equal to 2 bar’)
5.2.6 Discharge pressure
(
The pressure tap shall be placed close to the standard
5.2.2.1 The atmospheric pressure shall be measured with a
discharge point of the compressor, if necessary on a pulsation
mercury barometer, reading to the nearest millimetre.
damper with a throttling device before the manometer.
The temperature for correcting the barometer reading shall be
read with an accuracy of I 1 K.
5.3 Measurement of temperature
A boiling manometer or a precision aneroid barometer may also
5.3.1 Temperature shall be measured by certified or calibrated
be used, but the accuracy shall be checked.
instruments such as thermometers, thermo-electrical in-
struments, resistance thermometers or thermistors inserted
If a reliable barometer is not available, an approximation shall
into the pipe or into pockets.
be obtained by using records of the nearest meteorological
station, and correcting for the difference in altitude between
the station and the compressor.
5.3.2 The measurement of the inlet temperature of the gas
and the coolant shall be made with an accuracy of I 1 K.
5.2.2.2 For sloping-limb and other amplifying instruments,
Commercial or industrial metal-encased thermometers shall not
the relation between the scale readings and the true water
be used for temperatures that will influence the fulfilment of the
column length shall be determined previously by calibration
guarantee.
against an absolute manometer of suitable sensitivity.
The inclination to the horizontal and the density of the 5.3.3 The inlet gas temperature shall be measured near the
i
manometer liquid shall be the same as for the calibration.
inlet flange or connection, but sufficiently distant to avoid
radiation and conduction errors.
Manometers or columns for low pressure measurement shall
comprise glass tubing of not less than 10 mm bore for the
5.3.4 Thermometer pockets shall be as thin, and their
single-limb type and not less than 6 mm for the double-limb
diameters as small, as is practical, with their outside surface
U-type, with a scale clearly graduated to allow the column to be
substantially free from corrosion or oxide. The pocket shall be
read to within 1 mm.
partially filled with a suitable fluid.
The manometers shall be filled with a stable liquid of known
mass density. 5.3.5 The thermometers or the pockets shall extend into the
pipe to a distance of 100 mm, or one-third the diameter of the
pipe, whichever is less.
5.2.3 Pressure greater than 2 bar
For absolute pressure above 2 bar, calibrated gauges of 5.3.6 When taking readings, the thermometer shall not be
lifted out of the medium being measured nor out of the pocket
Bourdon type or dead-weight gauges, mercury manometers or
their equivalent shall be employed. when such is used.
1) 1 bar = 105Pa
IS0 1217-1986 (E)
5.3.7 The thermometer reading shall be corrected for the 5.5 Measurement of rotational frequency
emergent stem according to the following formula :
If possible, the total number of compressor revolutions during
B = e, + IY (e, - ea,)
the test run shall be measured with a revolution counter free
from slip and the time of the test run shall simultaneously be ac-
where
curately measured.
0 is the true temperature in degrees Celsius;
If a synchronous motor is used, a synchronous clock may
replace the revolution counter.
0, is the actual temperature reading in degrees Celsius;
If an asynchronous motor is used, the net frequency and the
û,, is the average temperature of the emergent fluid
slip may be measured.
column in degrees Celsius;
I is the length of the emerging fluid column expressed in
kelvins; 5.6 Measurement of flow rate
y is the apparent expansion coefficient of the thermometer
5.6.1 If possible, the actual volume flow rate of the com-
fluid (for mercury-in-glass, y = 1/6 300).
pressor shall be calculated from a measurement of the delivered
flow rate.
5.3.8 Precautions shall be taken to ensure
The test should be performed as indicated in IS0 5167.
a) that the immediate vicinity of the insertion point and the
It is necessary to ensure that all the requirements of IS0 5167
projecting parts of the connection are well insulated so that
are completely fulfilled during the measurement period.
the pocket is virtually at the same temperature as the
medium being observed;
For testing the volume flow rate of a compressor, measurement
b) that the sensor of any temperature measuring device
of the aspirated volume shall be used if measurement of the
or thermometer pocket is well swept by the medium (the
delivered volume is not practical and if the leakage losses can
sensor or thermometer pocket shall point against the gas
be measured separately and with sufficient accuracy.
stream; in extreme cases a position perpendicular to the gas
stream may be used);
NOTES
1 When the demands on length of straight pipe upstream of the
that the thermometer pocket does not disturb the nor-
c)
measuring device as given in IS0 5167 cannot be met, an alternative
mal flow.
measuring pipe design is given in annex D.
2 Alternative methods for determining the actual volume flow rate are
given in annex F.
5.3.9 Thermocouples shall have a welded hot junction and
shall be calibrated together with their wires for the anticipated
operating range. They shall be made of materials suitable for
5.6.2 The coolant flow rate may be determined with the aid of
the temperature and the gas being measured. If thermocouples
a vessel of known volume and a stop-watch or with a calibrated
are used with thermometer pockets, the hot junction of the
flow meter. The measurement may also be made with an orifice
couple shall, where possible, be welded to the bottom of the
or nozzle according to IS0 5167.
pocket.
5.7 Measurement of power and energy
5.4 Measurement of humidity
If the compressed air or gas contains moisture, the relative
5.7.1 The measurement of the output of the prime mover
vapour pressure shall be checked during the test.
shall be made according to a recognized test code.
For tests with an open system, the dry and wet bulb
temperatures shall be measured with a psychrometer of the
5.7.2 The power input to the compressor may be measured
Assmann type or another instrument with similar accuracy. The
directly by reaction mounted drivers, or a torque meter, or
moisture content is then found from psychrometric tables or
indirectly determined from measurements of electrical input to
from an enthalpylhumidity chart.
the driving motor and the motor efficiency.
For tests with a closed system, the humidity shall be measured
with a dew point instrument, a psychrometer or another instru- 5.7.3 Precision torque meters shall not be used below one-
ment with similar accuracy. third of their rated torque. They shall be calibrated after the test
with the torsion member at the same temperature as during the
The humidity shall, if possible, be measured at the standard test. Readings shall be made with a series of increasing loads
inlet point. If this is not possible the humidity shall be with the precaution that, during the taking of readings with
estimated. increasing loads, the load shall at no time be decreased.
IS0 1217-1986 (E)
Similarly, when readings are made with decreasing loads, the 5.8.4 Condensation rate
load shall at no time be increased. The calculation of output
shall be based on the average of the increasing and decreasing Before and after every test, the condensate shall be drained
loads as determined by the calibration. If the torque difference from the intercoolers and their separators in such a way that
between increasing and decreasing loads exceeds 1 %, the
the steady state of the compressor is not disturbed. The
torque meter is unsatisfactory. separated quantities shall be weighed for every cooler and
divided by the time between the draining operations.
5.7.4 The shaft power of an electrically-driven compressor
NOTE - Any oil carried over with the condensate should be separated
shall be determined by measuring the electrical power supplied
from the condensate before the mass of the latter is measured. If water
and multiplyiog by the motor efficiency. Only precision in-
separators are provided, the efficiency of separation can be deter-
mined.
struments shall be used. Power, voltage and current shall be
measured. The voltage coils of the instruments shall be con-
The condensate collected in aftercoolers, receivers and other
nected immediately before the terminals of the motor, so that
voltage drop in cables will not affect the measurement. If places after the discharge flange, but before the flow measur-
ing device, shall be measured.
remote instruments are used, the voltage drop shall be deter-
mined separately and taken into consideration (see IEC Publica-
tion 51).
5.9 Calibration of instruments
5.7.5 .For three-phase motors, the two-wattmeter method or
Initial calibration records of the instruments shall be available
some other method with similar accuracy shall be used.
prior to the test.
Recalibration after the test shall be made for those instruments
5.7.6 Current and voltage transformers shall be chosen to
of primary importance which are liable to variation in their
operate as near their rated load as possible so that their ratio
calibration' as a result of use during the test.
error will be minimized.
Any change in the instrument calibrations which will create a
For checking purposes it may be convenient to have a recently
variation exceeding the class of the instrument may be a cause
adjusted kWh-meter connected to the circuit during the test.
for rejecting the test.
5.7.7 As a basis for the efficiency of the transmission, the
following figures shall be used, at nominal load, unless other
6 Test method
reliable information is available :
6.1 General
-
for properly lubricated precision gears : 98 % for each
stage,
6.1.1 Before acceptance tests begin, the compressor shall
- be examined to ascertain whether it is in suitable condition to
for belt drive : 95 % for each stage.
conduct an acceptance test. All external leakage shall be
eliminated : in particular the pipe system shall be checked for
leakage.
5.8 Miscellaneous measurements
6.1.2 All parts likely to accumulate deposits, and particularly
5.8.1 Fuel consumption
the coolers, shall be clean both on the gas and coolant sides.
If the compressor is driven by a combustion type engine or a
gas turbine, the mean fuel consumption shall be determined by
6.2 Test arrangements
weighing or by measuring the volume of the fuel consumed
during the test. (See IS0 3046.1
6.2.1 Preliminary tests shall be run for the purpose of
5.8.2 Steam consumption
- checking instruments;
If the compressor is driven by a steam engine or turbine, the
- training personnel.
non-bleeding steam rate shall be determined. (See IEC Publica-
tion 46.)
A preliminary test may, by agreement, be considered the ac-
ceptance test, provided that all requirements for an acceptance
test have been met.
5.8.3 Gas composition
When tests are performed with gases other than air, the 6.2.2 During the test, all such measurements as have any
chemical composition and the physical properties of the gas bearing on the performance shall be made. In the following
entering the compressor during the tests shall be determined clauses the determination of the flow rate and the power
and if necessary checked at regular intervals. absorbed by the compressor are covered in detail.
IS0 1217-1986 (E)
so that no systematic changes occur in the instrument readings
6.2.3 The measurements shall be carried out by competent
persons with measuring equipment according to clause 5. during the test.
However, should the test conditions be such that systematic
6.2.4 The test conditions shall be as close as reasonably
changes cannot be avoided, or if individual readings are subject
possible to the guarantee conditions; deviations from these
to great variations, then the number of readings shall be
shall not exceed the limits specified in table 1.
increased and due regard paid to this in the calculation of the
tolerances.
6.2.5 Where it is not feasible to test a machine with the gas
specified by the purchaser or within the limitations specified in
6.2.10 For each load, a sufficient number of readings shall
table 1, special conditions of test or special corrections shall be
be taken to indicate that steady-state conditions have been
agreed upon between purchaser and manufacturer.
reached. The number of readings and the intervals shall be
chosen to obtain the required accuracy.
6.2.6 The governing mechanism shall be maintained in its
normal operating condition.
6.2.11 After the test, the compressor plant and the measuring
equipment shall be inspected. Should any faults be found that
6.2.7 During the test, the lubricant and the rate of feed shall
may have affected the test results, then a further test shall be
comply with the operating instructions.
run after these faults have been corrected.
6.2.8 During the test, no adjustments other than those re-
quired to maintain the test conditions and those required for
6.3 Evaluation of readings
normal operation as given in the instruction manual shall be
made.
6.3.1 Before final calculations are undertaken, the recorded
data shall be scrutinized for consistency of operating condi-
tions. The fluctuations of readings during one test shall not
6.2.9 Before readings are taken, the compressor shall be run
exceed the limits given in table 1.
long enough to ensure that steady state conditions are reached
Table 1 - Maximum deviations from specified values and fluctuations from average readings
(for liquid-ring compressors, see also table 2)
Maximum allowable
fluctuation from average
Maximum allowable
Measured variable
deviations during any set of
readings
I 10% I 0,5 %
Inlet pressure, p1
+5% f 5%
Pressure ratio, r
not specified i 2K
Inlet temperature, 81
not specified f5%
Absolute inlet humidity, XI
I3% not specified
Isentropic exponent, x
+5% not specified
Gas constant, R
f1%
f4%
Shaft-speed, N
I10K I 2K
Temperature difference between coolant and gas
I 10% *lo%
Coolant flow rate
I 2K
Temperature at the nozzle or orifice plate not specified
not specified I3%
Differential pressure over nozzle or orifice plate
15% 12%
Voltage
Net frequency Il% I 0,5 %
NOTES
1 The test can be performed if the deviations from the specified conditions are equal to or less than the deviation tolerances.
2 If the deviation from test conditions results in a deviation in absorbed power higher than I 10 %, then the test is not within the limits.
3 See 5.2.1.7.
4 For outdoor tests with portable compressors, the allowable inlet temperature fluctuation is increased to I 3 K.
5 A test at a shaft-speed different from the specified value is not accepted if unpermitted resonant pressure pulsations occur.
6 For the test of a gas compressor with a gas different from the actual one, a bigger variation in gas properties often occurs. This should be agreed
upon by both parties.
IS0 1217-1986 (E)
6.3.2 All accepted readings from any test run shall be con- If this is difficult to arrange, the correction methods given in
secutive. this clause shall be used.
6.3.3 Sets of readings showing excessive fluctuation may be
6.4.8 Within the limits specified in table 1, this International
discarded but only at the beginning or the end of a test run. All
Standard provides for adjustment of the volume flow rate and
readings in any set shall be taken as nearly as possible
the absorbed power when the test conditions deviate from
simultaneously.
those specified. The volume flow rate shall be adjusted for
deviation in shaft-speed, pressure ratio, isentropic exponent
and coolant temperature. The absorbed power shall be ad-
6.3.4 The moisture content shall be determined from
justed for deviation in inlet pressure, isentropic exponent,
psychrometer readings at the standard inlet point, according
pressure ratio, coolant temperature, humidity and shaft-speed.
to 5.4.
NOTE - Other corrections, such as correction for the compressibility
The moisture content for the different compression stages and
factor, may have to be made.
at the flow measuring device shall then be determined from
condensate measurements.
6.4.9 For process compressors where certain amounts of
compressed medium are injected or extracted between the
6.4 Computation of test results
stages, the specific energy concept is meaningless and shall be
,
1.
replaced by the power input to the compressor shaft.
6.4.1 Test results, except those for flow measurements, shall
be calculated from the arithmetic average values of the ac-
cepted readings.
6.4.10 If the test is carried out with a gas different from the
one specified, a correction shall be made. A change in the gas
constant will affect the leakage and hence the flow rate. Such
6.4.2 The mass flow rate shall be determined according
corrections shall be agreed upon by the parties concerned.
to 5.6.
6.4.11 If the deviation or fluctuation exceeds the value given
6.4.3 When the gas being compressed is not dry, the in-
in table 1, the methods described in 6.4.8 shall be used if
fluence of the moisture shall be taken into account by correc-
agreed to by the parties concerned.
ting the absorbed power.
6.4.4 The actual volume flow rate at the inlet is obtained by
6.5 Volume flow rate corrections
converting the gas flow measured through the measuring
device from the condition there to the condition at the standard
6.5.1 Correction factor for shaft-speed, K,
inlet point, due consideration being paid to any separated
moisture.
The correction factor is
Any vapour condensed between the standard inlet point and
the measuring device shall be added to the measured mass flow
to obtain the mass flow at the standard inlet point. Then from
the mass flow at the standard inlet point the volume flow rate at
where
this point is calculated. This is the actual inlet volume flow rate.
N, is the specified shaft-speed;
6.4.5 Some unloading systems exhaust warm gas from the
unloaded side of the piston to the inlet at part load. The inlet
NR is the measured shaft-speed during the test.
temperature thus becomes higher at part load than at full load,
whereby the volume flow rate apparently seems to attain a
6.5.2 Correction factor for polytropic exponent and
higher value. In such cases, therefore, the part load flow rate is
pressure ratio, K2
calculated with the inlet temperature valid for full load.
This correction factor can generally be neglected except for
6.4.6 Test conditions never agree exactly with specified con-
when testing single stage reciprocating compressors.
ditions. Therefore, before test results and specified values are
compared, corrections shall be applied to volume flow rate and
A change in the ratio of specific heat-capacities and in the
absorbed power.
pressure ratio will influence the volume flow rate as the expan-
sion of the gas trapped in the clearance volume is affected. The
degree of this influence is not fully known, so that the test
6.4.7 When the specified operating conditions cannot be
supervisor should strive to operate as near the specified
met, :he influence of the operating conditions on the perfor-
pressure ratio as possible. For differences within the limits
mance of the actual compressor shall be determined by a
given in table 1, the formula below shall be used :
method of variation, so that the size of each correction to the
specified operating conditions can be determined by interpola-
tion or, in extreme cases, by extrapolation.
IS0 1217-1986 (E)
6.7 Power corrections
where
rR is the measured pressure ratio;
Correction factor for shaft-speed, K,
6.7.1
rc is the specified pressure ratio;
The absorbed power is affected by the shaft-speed. It may be
assumed that the compressor efficiency remains unchanged for
e is the relative clearance volume;
deviations in test shaft-speed from the specified shaft-speed of
f 4%.
n is the polytropic exponent (should be taken as 0,9 x, in
which x is the isentropic exponent).
The correction factor is then
3 the correction is simplified to :
For pressure ratios below
where
6.5.3 Correction factor for coolant temperature, K3
Nc is the specified shaft-speed:
The temperature difference between the coolant and the gas at
their intake points will affect the gas temperature in the com-
NR is the measured shaft-speed during the test.
pressor cylinders as well as in the intercoolers. As this influence
varies with compressor type, size and shaft-speed, no general
correction formula can be given. If the specified conditions
6.7.2 Correction factor for inlet pressure, polytropic
cannot be met, the compressor shall be operated at two dif-
exponent and pressure ratio, K5
ferent coolant inlet temperatures and at constant gas inlet
temperature and then the required value shall be obtained by
The corrections for variation in inlet pressure and pressure ratio
interpolating or extrapolating to the specified condit
...
Norme internationale @ 1217
*
INTERNATIONAL ORGANIZATION FOR STANDARDIZATION*MEXLlYHAPOLlHAR OPTAHMBAUMR fl0 CTAHRAPTM3AUMM~ORGANlSATlON INTERNATIONALE DE NORMALISATION
Compresseurs volumétriques - Essais de réception
L
Displacement compressors - Acceptance tests
Deuxième édition - 1986-07-15
Corrigée et réimprimée - 1989-05-01
-
L CDU 621.512 Réf. no : IS0 1217-1986 (FI
-
Descripteurs : matériel pneumatique, compresseur, essai, essai de fonctionnement, contrôle de réception.
' ?2
-
Prix basé sur 59 pages
E
Avant-propos
L‘ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération mondiale
d’organismes nationaux de normalisation (comités membres de I’ISO). L‘élaboration
des Normes internationales est confiée aux comités techniques de I‘ISO. Chaque
comité membre intéressé par une étude a le droit de faire partie du comité technique
créé à cet effet. Les organisations internationales, gouvernementales et non gouverne-
mentales, en liaison avec 1’1S0 participent également aux travaux.
Les projets de Normes internationales adoptés par les comités techniques sont soumis
aux comités membres pour approbation, avant leur acceptation comme Normes inter-
nationales par le Conseil de I’ISO. Les Normes internationales sont approuvées confor-
mément aux procédures de I’ISO qui requièrent l’approbation de 75 YO au moins des
comités membres votants.
IS0 1217 a été élaborée par le comité technique ISO/TC 118,
La Norme internationale
Compresseurs, outils et machines pneumatiques.
Cette deuxième édition annule et remplace la première édition (IS0 1217-19751, dont
tous les chapitres ont fait l‘objet d’une révision technique.
L’attention des utilisateurs est attirée sur le fait que toutes les Normes internationales
sont de temps en temps soumises à révision et que toute référence faite à une autre
Norme internationale dans le présent document implique qu‘il s’agit, sauf indication
contraire, de la dernière édition.
O Organisation internationale de normalisation, 1986 0
Imprimé en Suisse
II
IS0 1217-1986 (FI
Sommaire
Page
1 Objet et domaine d'application .
2 Références. . . 1
3 Définitions . 2
.............
4 Symboles, unités et indices . 4
5 Équipement et méthodes de mesurag . 5
6 Méthode d'essai . . 8
7 Essai de réception des compresseurs à anneau liquide . 12
8 Précisiondemesurage . 14
9 Procès-verbal d'essai et comparaison avec les valeurs spécifiées . 18
Annexes
A Essai simplifié d'un compresseur . 19
B Spécification des conditions de fonctionnement et d'essai devant faire
l'objet d'un accord contractuel. . 20
C Énoncé des caractéristiques de fonctionnement des compresseurs
compacts du type volumétrique . 22
D Mesurage du débit avec tranquilliseur . 23
E Méthode simplifiée de mesurage du débit-volume d'air à l'aide de tuyères
.......... 28
Venturi en arc de cercle dans des conditions d'écoulement critique.
F Autres méthodes de détermination du débit-volume . 31
G Autres mesurages intéressants . 34
H Méthode de mesurage de l'énergie volumique. . 35
I Formule de correction d'humidité . 36
J Exemple de procès-verbal d'essai . 38
...
NOR M E I NTE R NAT1 O NA LE IS0 1217-1986 (F)
Compresseurs volumétriques - Essais de réception
La présente Norme internationale spécifie également les condi-
1 Objet et domaine d'application
tions de fonctionnement et d'essai devant faire l'objet d'un
accord entre le constructeur et l'acheteur (voir annexe 6).
La présente Norme internationale spécifie des méthodes pour
les essais de réception et les conditions techniques de fourni-
ture pour les compresseurs volumétriques y compris les com-
presseurs compacts (voir annex Cl.
2 Références
v
Elle donne des instructions détaillées sur la manière de mesurer
le débit et la puissance spécifiée, et sur la manière de comparer
IS0 1O00, Unités SI et recommandations pour l'emploi de leur
les valeurs mesurées aux conditions de garantie.
multiples et de certaines autres unités.
NOTE - La présente Norme internationale peut être utilisée pour les
IS0 1219, Transmissions hydrauliques et pneumatiques -
essais de réception à pleine charge des soufflantes rotatives à lobes
S ymboles graphiques.
(ROOTS).
IS0 2151, Mesure du bruit aérien émis par des groupes moto-
Les trois types d'essai suivants sont pris en considération
compresseurs destinés à être utilisés à l'extérieur.
a) Essai de réception
IS0 2602, Interprétation statistique des résultats d'essais -
L'essai de réception est un essai complet de fonctionnement Estimation de la moyenne - Intervalle de confiance.
effectué suivant les instructions de la présente Norme inter-
nationale.
IS0 2854, Interprétation statistique des données - Technique
d'estimation et tests portant sur des moyennes et des variances.
b) Essai de type
IS0 2954, Vibrations mécaniques des machines tournantes ou
L'essai de type est un essai complet de fonctionnement
alternatives - Spécifications des appareils de mesurage de
effectué suivant les instructions de la présente Norme inter-
l'intensité vibratoire.
nationale pour déterminer les caractéristiques de fonction-
nement typiques d'un modèle particulier de compresseur
L,
IS0 3046, Moteurs alternatifs à combustion interne - Perfor-
produit en série. Pour cet essai le constructeur choisit au
mances.
hasard un compresseur type dans un lot de compresseurs
identiques. L'essai doit être fait en présence d'un expert
appartenant à un organisme reconnu ou agréé par lui. IS0 3744, Acoustique - Détermination des niveaux de puis-
sance acoustique émis par les sources de bruit - Méthode
d'expertise pour les conditions de champ libre au-dessus d'un
Dans la mesure où les compresseurs de série sont identi-
ques au compresseur type essayé, il est fortement recom- plan réfléchissant.
mandé de mentionner les résultats de l'essai de type dans
les catalogues et documentations commerciales.
IS0 38571 1, Compresseurs, outils et machines pneumatiques -
Vocabulaire - Partie 1 : Généralités.
c) Essai simplifié
IS0 38571 2, Compresseurs, outils et machines pneumatiques -
Référence est faite en annexe A à un essai simplifié. II s'agit
Vocabulaire - Partie 2 : Compresseurs.
où le débit-volume et la puissance absorbée sont
d'un essai
mesurés à l'aide des instruments et équipements du banc
IS0 3945, Vibrations mécaniques des grandes machines tour-
d'essai normal du constructeur.
nantes dans la gamme des vitesses comprises entre 10 et
200 tr/s - Mesurage et évaluation de l'intensité vibratoire in
Cet essai est normalement effectué après l'essai de type
situ.
d'un compresseur identique. Si les résultats obtenus res-
pectent les tolérances indiquées au tableau 5, les caractéris-
tiques de fonctionnement des compresseurs de la série sont IS0 5167, Mesure de débit des fluides au moyen de dia-
considérées identiques à celles qu'a défini l'essai de type
phragmes, tuyères et tubes de Venturiinsérés dans des condui-
(voir détails en annexe A). tes en charge de section circulaire.
IS0 1217-1986 (FI
IS0 5168, Mesure de débit des fluides - Calcul de /'erreur 3.1.7 espace mort : Volume intérieur de la chambre de com-
limite sur une mesure de débit. pression retenant du gaz enfermé à la fin du cycle ou de la
phase de compression.
IS0 5388, Compresseurs d'air fixes - Règles de sécurité et
code d'exploitation.
3.1.8 espace mort relatif : Rapport de l'espace mort de
l'étage considéré au volume engendré par l'élément compri-
IS0 5390, Compresseurs - Classification.
mant de cet étage.
IS0 5941, Compresseurs, outils et machines pneumatiques -
Pressions préférentielles.
3.1.9 point normal d'aspiration : Point d'aspiration consi-
déré comme représentatif des conditions d'aspiration de cha-
Publication CE1 46, Recommandations concernant les turbines
que compresseur. Ce point varie avec le modèle du compres-
à vapeur - Deuxième partie : Règles pour les essais de récep-
seur et le type de l'installation.
tion.
NOTES
Publication CE1 51, Recommandations pour les appareils de
1 Le point normal d'aspiration d'un compresseur fixe se trouve géné-
mesure électriques indicateurs à action directe et leurs acces- à la bride d'entrée du corps de compression. Si, par construc-
ralement
tion ou par contrat, des accessoires doivent être pris en considération,
soires.
ils devraient faire l'objet d'un accord entre le fabricant et le client.
-
2 Le point normal d'aspiration d'un compresseur d'air compact est un
point situé à proximité du compresseur et choisi de telle sorte que
~
3 Définitions
l'indication du thermomètre ne soit pas affectée par le fonctionnement
du compresseur.
Dans le cadre de la présente Norme internationale les défini-
tions suivantes sont applicables.
3.1.10 conditions normales d'aspiration : Conditions du
gaz aspiré au point normal d'aspiration du compresseur.
3.1 Définitions générales
3.1.11 point normal de refoulement : Point de refoulement
3.1.1 compresseur volumétrique : Machine dans laquelle
considéré comme représentatif des conditions de refoulement
on obtient une augmentation de la pression statique par aspira-
de chaque compresseur. Ce point varie avec le modèle du com-
tion dans une chambre fermée puis refoulement par déplace-
presseur et le type de l'installation.
ment d'un élément mobile, de volumes successifs de gaz.
NOTES
NOTE - Pour la définition d'un compresseur à anneau liquide,
1 Le point normal de refoulement d'un compresseur fixe se trouve
voir 7.1.1.
généralement à la bride de sortie du corps de compression. Si, par
construction ou par contrat, des accessoires doivent être pris en consi-
dération, ils devraient faire l'objet d'un accord entre le fabricant et le
3.1.2 volume engendré (cylindrée) d'un compresseur :
client.
Volume engendré par l'élément ou les éléments comprimants
2 Le point normal de refoulement d'un compresseur d'air compact
du premier étage au cours d'une révolution.
est la soupape terminale de refoulement.
3.1.3 débit engendré d'un compresseur volumétrique :
3.1.12 conditions normales de refoulement : Conditions -'
Volume engendré par l'élément ou les éléments comprimants
du gaz comprimé, au point normal de refoulement du compres-
du premier étage du compresseur par unité de temps.
seur.
3.1.4 compresseur alternatif entraîné mécaniquement :
3.1.13 refroidissement intermédiaire : Retrait de chaleur
Compresseur volumétrique dans lequel l'aspiration et la com-
d'un gaz entre étages.
pression du gaz sont réalisées par le déplacement rectiligne de
va-et-vient d'un élément mobile dans une enceinte formant
3.1.14 refroidissement final : Retrait de chaleur d'un gaz
chambre de compression, ce déplacement étant produit par la
lorsque sa compression est achevée.
rotation d'un arbre.
3.1.15 processus polytropique : Processus de compression
3.1.5 compresseur volumétrique rotatif : Compresseur
ou de détente d'un gaz parfait dans lequel le rapport pression/
volumétrique dans lequel l'élément mobile est un ou plusieurs
volume obéit à l'équation
rotor(s1 tournant dans un carter, le déplacement étant effectué
par des palettes ou des éléments s'engrenant, ou par le dépla-
pVn = constante
cement des rotors.
L'exposant n peut prendre différentes valeurs. Par exemple :
3.1.6 compresseur compact : Groupe compresseur fourni
pV = constante
en état de marche par le constructeur, c'est-à-dire avec toutes
les tuyauteries et circuits électriques internes (voir annexe Ci. Il
décrit un processus isothermique, c'est-à-dire un processus
peut être livré sous forme de groupe fixe ou mobile. dans lequel la température du gaz demeure constante.
IS0 1217-1986 (F)
pVx = constante 3.2.8 pression de refoulement : Pression totale absolue
moyenne au point normal de refoulement.
décrit un processus isentropique, c'est-à-dire un processus
NOTE - La pression totale absolue peut être remplacée par la pres-
dans lequel l'entropie du gaz demeure constante.
sion statique absolue pourvu que la pression dynamique soit inférieure
à 0,5 % de la pression statique.
NOTE - Quelquefois ce processus est appelé adiabatique mais, pour
éviter la confusion entre les processus adiabatique (par d'échange de
chaleur avec l'extérieur) et réversible adiabatique lisentropique),
3.3 Températures
l'expression isentropique est utilisée de préférence.
3.3.1 température totale : Température qui serait mesurée
au point d'arrêt de la veine gazeuse stabilisée, si son énergie
3.1.16 compression polyétagée idéale : Processus au
cinétique était transformée par compression isentropique de
cours duquel un gaz parfait est comprimé de manière isentropi-
l'état dynamique à celui de repos.
que, la température d'aspiration du gaz ainsi que l'énergie
dépensée ayant la même valeur à chaque étage.
3.3.2 température d'aspiration : Température totale au
point normal d'aspiration du compresseur.
3.1.17 vitesse de rotation de l'arbre : Nombre de tours de
l'arbre moteur du compresseur par unité de temps.
3.3.3 température de refoulement : Température totale au
point normal de refoulement du compresseur.
3.1.18 coefficient d'irrégularité de la vitesse : Nombre
sans dimensions obtenu en divisant la différence entre les vites-
3.4 Débits
-'
ses instantanées maximale et minimale de l'arbre pendant une
période, par leur moyenne arithmétique.
3.4.1 débit-volume réel d'un compresseur : Débit-volume
réel de gaz comprimé et libéré au point normal de refoulement,
nmax - nmin
ce volume étant ramené aux conditions de température totale,
Coefficient d'irrégularité de la vitesse = 2
de pression totale et de composition (par exemple humidité)
nmax + nmin
régnant au point normal d'aspiration.
NOTE - L'expression ((débit réel)) est à éviter car elle peut porter à
3.2 Pressions
confusion.
3.2.1 pression totale : Pression mesurée au point d'arrêt de
3.4.2 débit-volume normal de référence : Débit-volume
la veine gazeuse stabilisée lorsque son énergie cinétique est
réel de gaz comprimé et libéré au point normal de refoulement,
transformée par compression isentropique de l'état dynamique
à des conditions normales de référence
à l'état de repos. ce volume étant ramené
(de température, de pression et de composition du gaz aspiré).
3.2.2 pression statique : Pression mesurée dans un gaz, NOTE - L'expression ((débit normal)) est à éviter car elle peut porter à
confusion.
dans des conditions telles que la vitesse de celui-ci n'ait aucune
influence sur la mesure.
3.4.3 air libre : Air aux conditions atmosphériques ambiantes
Dans un gaz stationnaire la pression statique et la pression
non influencées par le compresseur.
totale sont numériquement égales.
v
3.5 Puissance
3.2.3 pression dynamique : Pression totaie diminuée de la
3.5.1 puissance spécifiée isothermique : Puissance théori-
pression statique.
quement nécessaire pour comprimer un gaz parfait à tempéra-
ture constante, dans un compresseur exempt de pertes, depuis
3.2.4 pression atmosphérique : Pression absolue de
une pression d'aspiration donnée jusqu'à une pression de
l'atmosphère mesurée sur le lieu d'essai considéré.
refoulement donnée.
3.2.5 pression effective (manométrique) : Pression mesu-
3.5.2 puissance spécifiée isentropique : Puissance théori-
rée au-dessus de la pression atmosphérique.
quement nécessaire pour comprimer un gaz parfait sous entro-
pie constante, depuis une pression d'aspiration donnée jusqu'à
une pression de refoulement donnée. Dans un compresseur
3.2.6 pression absolue : Pression mesurée par rapport au
polyétagé, la consommation de puissance spécifiée isentropi-
zéro absolu, c'est-à-dire par rapport au vide absolu. Elle est
que est la somme des consommations de puissance isentro-
égale à la somme algébrique de la pression atmosphérique et de
pique de tous les étages.
la pression effective.
3.5.3 puissance à l'arbre : Puissance spécifiée à l'arbre
3.2.7 pression d'aspiration : Pression totale absolue
moteur du compresseur. C'est la somme des pertes mécani-
moyenne au point normal d'aspiration.
ques et de la puissance interne. Les pertes dans les transmis-
sions externes telles que transmissions par engrenages ou par
NOTE - La pression totale absolue peut être remplacée par la pres-
courroies ne sont pas incluses à moins qu'elles ne fassent partie
sion statique absolue pourvu que la pression dynamique soit inférieure
à 0,5 YO de la pression statique. de la fourniture.
IS0 1217-1986 (FI
3.7 Énergie volumique
3.5.4 puissance absorbée d'un compresseur compact :
Somme de la puissance absorbée par le moteur d'entraînement
3.7.1 énergie volumique théorique : Travail nécessaire
et par les autres dispositifs éventuels (par exemple pompe à
pour comprimer une unité de masse (énergie massique) ou une
huile, ventilateur, etc.) entraînés par l'arbre du compresseur ou
unité de volume (énergie volumique) du gaz suivant l'évolution
par un moteur séparé aux conditions normales d'alimentation
de référence choisie (isothermique, isentropique, polytro-
(par exemple tension, fréquence). La puissance absorbée doit
pique).
inclure les effets de tous les dispositifs faisant partie du groupe
tels que commande de débit, filtres d'aspiration, silencieux,
systèmes de séparation des liquides, ainsi que ceux des circuits
3.7.2 énergie volumique réelle d'un compresseur nu :
de retour, dessiccateur, vannes d'arrêt au refoulement, etc.
Puissance à l'arbre par unité de débit-volume réel.
(voir annexe Cl.
3.7.3 énergie volumique réelle d'un compresseur com-
NOTE - La puissance absorbée d'un compresseur compact est tou-
jours supérieure à la puissance à l'arbre à cause des pertes du moteur et pact : Puissance absorbée du compresseur compact par unité
de la puissance absorbée par les autres dispositifs éventuels. Ces deux
de débit-volume.
notions ne peuvent donc pas ête comparées.
3.7.4 consommation spécifique de combustible (ou de
3.6 Rendements vapeur) : Débit-masse de combustible (ou de vapeur) con-
sommé par unité de débit-volume réel du compresseur.
3.6.1 rendement global isentropique : Rapport de la puis-
sance spécifiée isentropique à la puissance absorbée pour
3.8 Propriétés des gaz
l'objet de la fourniture.
3.8.1 facteur de compressibilité, Z : Facteur sans dimen-
à son état par-
3.6.2 rendement isothermique : Rapport de la puissance sion caractérisant l'état réel du gaz par rapport
fait.
spécifiée isothermique à la puissance à l'arbre.
3.8.2 pression relative de vapeur : Rapport de la pression
3.6.3 rendement isentropique : Rapport de la puissance
partielle de la vapeur à la pression de saturation de celle-ci à la
spécifiée isentropique à la puissance à l'arbre.
même température.
3.6.4 rendement volumétrique : Rapport du débit-volume
NOTE - Dans le cas de l'eau on utilisait auparavant l'expression
réel au débit engendré d'un compresseur volumétrique. ((humidité relative)).
4 Symboles, unités et indices
4.1 Symboles et unités
Grandeur Svmbole Dimensions Unité SI Autres unités pratiques
A L2 mmL
Aire mL
Volume V L3 m3 I
t T
Temps S h, min
-
Vitesse c LT-1 m/s
w T-'
Vitesse angulaire rad/s
Facteur de correction K sans dimension
Fréquence de rotation (vitesse de
N T-1 S-1 min -
l'arbre)
Masse volumique ML-3 kg/m3 kg/l
e
-
Température (OCelsius) 0 O
OC
-
T
Température thermodynamique O K
Pression ML-~T-~
P Pa MPa, bar, kPa, mbar
-
r
Rapport des pressions sans dimension
Travail W J MJ, kJ, kWh
Puissance P W MW, kW
Énergie massique Jlkg kJ/kg
wnl
Énergie volumique J/m3 J/I. kWh/m3
WV
Débit-masse kg/s kg/h
4m
Débit-volume
m3/s m3/h, m3/min, I/s
Qv
-
Espace mort relatif e sans dimension
-
Exposant polytropique du diagramme pl. n
sans dimension
Constante molaire du gaz R J/(Kmol) kJ/(Kmol)
-
Humidité absolue X sans dimension
Facteur de compressibilité Z sans dimension
Viscosité dynamique Pa.s
tl
Rendement sans dimension
tl
Exposant isentropique x
sans dimension
Pression relative de vapeur sans dimension
VI
M = masse L = longueur T = temps O = température N = quantité de matière
IS0 1217-1986 (F)
Lettres et chiffres utilises comme indices
4.2
Signification Remarque
Indice
O condition ambiante
Se rapporte aux grandeurs mesurées au point normal d'aspiration du compresseur.
1 aspiration
2 refoulement Se rapporte aux grandeurs mesurées au point normal de refoulement du compresseur.
a absolu
absorbé
ab
approximatif
ap
moyen
av
Caractérise les pressions et températures atmosphériques.
b atmosphérique
C contractuel Se rapporte aux grandeurs spécifiées dans le contrat.
cd condensat
corr corrigé
cr critique Caractérise les pressions et températures critiques.
dynamique Caractérise les pressions et températures dynamiques.
d
e effectif
9 9az
in intern e
m masse Caractérise les débits-masse. les énergies massiques et les volumes massiques.
me mécanique
normal
N
polytropique Caractérise un processus polytropique.
POI
r réduit Caractérise les pressions et températures réduites.
R lecture Se rapporte aux grandeurs relevées pendant l'essai ou définies avant celui-ci
S saturé
t total
Caractérise un processus isothermique
T isothermique
th théorique
V vapeur
V volume
w réfrigérant
Les tuyauteries de raccordement doivent avoir un dia-
5.2.1.3
5 Équipement et méthodes de mesurage
mètre intérieur d'au moins 6 mm.
5.1 Généralités
En outre, elles doivent être concues de facon à éviter les points
bas, où l'eau pourrait se condenser.
La liste des appareils de mesurage à utiliser et les méthodes
données dans la présente Norme internationale ne sont pas
limitatives. D'autres équipements d'une précision égale ou 5.2.1.4 Les instruments doivent être montés de facon à ne
meilleure peuvent être employés. Lorsqu'il existe une Norme pas être soumis à des vibrations préjudiciables.
L
internationale concernant un type particulier de mesure ou
d'appareil, toutes les mesures et tous les appareils utilisés doi-
5.2.1.5 L'instrument de mesurage (analogique ou numérique)
vent être en conformité avec cette norme.
doit avoir une erreur de lecture inférieure ou égale à f 1 %.
5.2 Mesurage de la pression
5.2.1.6 La pression totale est la somme de la pression statique
et de la pression dynamique. Elle doit être mesurée à l'aide d'un
tube de Pitot dont l'axe est parallèle à l'écoulement. Lorsque la
5.2.1 Généralités
pression dynamique est inférieure à 5 YO de la pression totale,
à partir d'une vitesse moyenne calculée.
elle doit être calculée
5.2.1.1 Les prises de pression sur la tuyauterie ou sur le réser-
à la paroi interne et affleurer celle-ci.
voir doivent être normales
5.2.1.7 Si les amplitudes d'ondes de pression de basse fré-
quence ( < 1 Hz) mesurées dans les tuyauteries d'aspiration ou
NOTE - Aux faibles pressions ou aux vitesses d'écoulement élevées,
de refoulement dépassent 10 % de la pression moyenne abso-
un défaut même mineur, telle une bavure, peut engendrer des erreurs
lue existante, l'installation des tuyauteries doit être contrôlée
importantes.
avant de procéder à l'essai.
5.2.1.2 Les tuyauteries de raccordement aux instruments doi-
Si les amplitudes de telles ondes de pression dépassent 10 YO
vent être aussi courtes que possible.
des pressions moyennes spécifiées à l'aspiration ou au refoule-
ment, un essai conforme aux règles énumérées dans la pré-
sente norme ne doit pas être entrepris sans accord écrit entre
L'étanchéité doit être vérifiée (par exemple, à l'aide d'une solu-
les parties.
tion savonneuse) et toutes les fuites doivent être éliminées.
IS0 1217-1986 (FI
5.2.1.8 Les manomètres dits à tube de Bourdon doivent être 5.2.3 Pression supérieure à 2 bar
étalonnés par utilisation de poids étalons pour des conditions
de pression et de température analogues à celles qui existeront Lorsque les pressions absolues dépassent 2 bar, les manomè-
pendant l‘essai.
tres à utiliser sont des manomètres calibrés à tube de Bourdon
ou des manomètres à poids, des manomètres à mercure ou
leurs équivalents.
5.2.1.9 Les manomètres à poids doivent être examinés en vue
de s’assurer que le piston joue librement. Le diamètre du piston
doit être mesuré et les poids doivent être étalonnés.
5.2.4 Pression à l’aspiration
La pression à l‘aspiration d‘un compresseur d’air fonctionnant
5.2.1.10 Les lectures des colonnes et des manomètres à poids
sans tuyauterie d’aspiration ou filtre doit être mesurée à l’aide
doivent être corrigées pour tenir compte de l‘accélération de la
d‘un baromètre.
pesanteur au lieu d’utilisation de l’instrument.
Si une tuyauterie d’aspiration est prévue pour l’essai, elle doit
5.2.1 .ll
Les lectures des colonnes doivent être corrigées pour
être aussi proche que possible en forme et en dimensions de
tenir compte de la température ambiante.
celle de l’installation réelle.
5.2.1.12 Dans le cas d‘un débit pulsatoire de basse fréquence Dans le cas d‘un débit pulsatoire, un réservoir muni d’un étran-
glement à l’entrée doit être installé entre le manomètre et la
( < 1 Hz), il y a lieu de prévoir un réservoir avec étranglement à
l’aspiration entre la prise de pression et le manomètre. tuyauterie d’aspiration (voir 5.2.1.12 et 5.2.1.13).
-2
5.2.1.13 Les oscillations d’un instrument ne doivent pas être 5.2.5 Pression au réfrigérant intermédiaire
réduites par un étranglement quelconque.
La pression au réfrigérant intermédiaire doit être mesurée en
aval.
5.2.2 Pression inférieure ou égale à 2 bar1)
5.2.2.1 La pression atmosphérique doit être mesurée à l’aide 5.2.6 Pression au refoulement
d’un baromètre à mercure permettant une lecture à 1 mm près.
La prise de pression doit être placée à proximité du point nor-
La température pour la correction de la lecture barométrique
mal de refoulement du compresseur et si nécessaire sur un
doit être lue avec une précision de k 1K.
amortisseur de pulsations muni d‘un dispositif d’étranglement
situé avant le manomètre.
II est possible également d‘utiliser un manomètre à ébullition ou
un baromètre anéroïde de précision, mais la précision doit être
contrôlée.
5.3 Mesurage de la température
Si l’on ne dispose pas d‘un baromètre sûr, une valeur approxi-
5.3.1 La température doit être mesurée à l’aide d’instruments
mative peut être obtenue en utilisant les renseignements de la
vérifiés ou étalonnés tels que thermomètres, instruments ther-
plus proche station météorologique et en les corrigeant, pour
moélectriques, thermomètres à résistance ou thermistances,
tenir compte de la différence d‘altitude entre la station et le
placés dans la tuyauterie ou dans des gaines thermométriques.
compresseur.
A‘
5.3.2 Les températures d’admission du gaz et du fluide réfri-
5.2.2.2 Pour les appareils de mesure de pression à colonne
gérant doivent être déterminées avec une erreur ne dépassant
inclinée ou autres instruments avec amplification, la relation
pas _+ 1 K.
entre l‘échelle des lectures et la longueur réelle de la colonne
à l‘aide
d‘eau doit être déterminée au préalable par étalonnage,
Les thermomètres commerciaux ou industriels à gaine métalli-
d’un manomètre de précision suffisante.
que ne doivent pas être utilisés à des températures non confor-
mes à la garantie.
L’inclinaison de la branche par rapport à l’horizontale et la
masse volumique du liquide manométrique doivent être les
mêmes que lors de l’étalonnage.
5.3.3 La température d‘aspiration du gaz doit être mesurée
près de la bride ou de l’admission d’air, mais à distance suffi-
Les manomètres ou colonnes manométriques pour les mesures
sante pour éviter les erreurs dues au rayonnement et à la con-
de basse pression doivent comporter un tube en verre dont le
duction.
diamètre intérieur ne doit pas être inférieur à 10 mm pour le
à simple branche et à 6 mm pour le type à double branche
type
5.3.4 Les gaines thermométriques doivent être aussi minces
en U, avec une échelle clairement graduée pour permettre la
que possible, leur diamètre aussi réduit que possible, et leur
lecture d’une colonne d‘eau à 1 mm près.
surface extérieure doit être rigoureusement exempte de corro-
Les manomètres doivent être remplis avec un liquide stable, de sion ou d’oxyde. La gaine thermométrique doit être remplie
masse volumique connue. partiellement d‘un liquide approprié.
1) 1 bar = 105 Pa
IS0 1217-1986 (FI
Pour les essais en circuit fermé, l'humidité doit être mesurée à
5.3.5 Les thermomètres ou les gaines thermométriques doi-
vent pénétrer dans la tuyauterie sur la plus faible des profon- l'aide d'un instrument de mesurage à point de rosée, ou d'un
deurs suivantes : soit 100 mm, soit le tiers du diamètre de cette psychromètre ou de tout autre instrument de précision simi-
tuyauterie. laire.
L'humidité doit être mesurée, si possible, au point normal
5.3.6 Au moment de procéder aux lectures, le thermomètre
d'aspiration. Si cela n'est pas possible, l'humidité doit être
ne doit pas être retiré du milieu à mesurer ou de la gaine ther-
déterminée par estimation.
mométrique, en cas d'utilisation de celle-ci.
5.3.7 La lecture thermométrique doit subir la correction de la 5*5 Mesurage de la de rotation
colonne émergente, suivant la formule
La vitesse totale du compresseur pendant la durée de l'essai
doit si possible être enregistrée à l'aide d'un compte-tours
û = e, + /y (8, - ûavi
dépourvu de glissement et la durée de l'essai doit être relevée
avec précision.
où
Si un moteur synchrone est utilisé, le compte-tours peut être
û est la température vraie, en degrés Celsius;
remplacé par une horloge synchrone.
ûR est la température relevée, en degrés Celsius;
Si un moteur asynchrone est utilisé, la fréquence exacte et le
v glissement peuvent être mesurés.
ûav est la température moyenne de la colonne de fluide exté-
rieure, en degrés Celsius;
5.6 Mesurage du débit
I est la longueur de la colonne de fluide extérieure, en kelvins;
5.6.1 Le débit réel du compresseur doit si possible être calculé
y est le coefficient apparent de dilatation du fluide du thermo-
à partir ,,tune du débit refoulé,
mètre (pour du mercure dans du verre, y = 1/6 300).
II est recommandé d'effectuer les essais selon 1'1S0 5167.
5.3.8 Des précautions doivent être prises pour s'assurer que :
II est indispensable de s'assurer que toutes les conditions stipu-
a) le voisinage immédiat du point d'insertion du thermomètre lées dans 1'1S0 5167 sont entièrement remplies pendant la
période de mesurage.
et les parties saillantes du raccord sont bien isolés, de manière
que la gaine thermométrique soit sensiblement à la même tem-
Pour contrôler le débit-volume d'un compresseur, on peut par-
pérature que le fluide à observer;
tir d'une mesure du débit aspiré s'il n'est pas pratique de mesu-
b) la partie sensible de tout appareillage de mesure de tempé- rer le débit refoulé et si les pertes dues aux fuites peuvent être
évaluées séparément et avec assez de précision.
rature ou de la gaine thermométrique est bien balayée par le
fluide (la partie sensible doit être dirigée contre le courant du
NOTES
gaz; dans les cas extrêmes, une position perpendiculaire au
courant du gaz peut être adoptée);
1 Si l'on ne peut pas respecter les exigences de I'ISO 5167 concer-
nant la longueur droite de tuyauterie en amont du système de mesu-
v
la gaine thermométrique ne contrarie pas le débit normal. rage, on peut utiliser la variante spécifiée en annexe D.
c)
2 D'autres méthodes de détermination du débit réel figurent en
5.3.9 Les thermocouples doivent avoir une jonction chaude annexe F.
soudée et doivent être étalonnés avec leurs fils pour la gamme
de températures envisagée. Ils doivent être fabriqués avec des
5.6.2 L~ débit du fluide réfrigérant peut etre déterminé à l'aide
matériaux appropriés à la température et au gaz considérés. Si
de et chronomètre, ou à
d'un réservoir
les thermocouples sont utilisés avec des gaines thermométri-
l'aide d'un débitmètre étalonné, L~ mesurage peut également
ques, la jonction chaude du couple doit si possible être soudée
etre effectué à l'aide d'un diaphragme ou d'une tuyère, confor.
au fond de la gaine.
mément à 1'1S0 5167.
5.4 Mesurage de l'humidité 5.7 Mesurage de la puissance et de l'énergie
Si le gaz comprimé est humide, l'humidité relative doit être con- 5.7.1 Le mesurage de la fournie par le doit
trôlée pendant l'essai.
être effectué conformément aux codes d'essai existants.
Pour les essais en circuit ouvert, les températures du thermo-
mètre sec et du thermomètre humide doivent être mesurées à 5.7.2 La puissance absorbée par le compresseur peut être
l'aide d'un psychromètre ou de tout autre instrument de préci- mesurée directement par l'intermédiaire de machines d'entraî-
Sion similaire. Le degré hygrométrique doit être ensuite déter- nement ou par un couple dynamométrique, ou déterminée indi-
miné à l'aide de tables psychrométriques ou d'un diagramme rectement par mesurage de la puissance électrique fournie à un
enthalpie-humidité. moteur d'entraînement.
IS0 1217-1986 (F)
5.8.2 Consommation de vapeur
5.7.3 Les dynamomètres de torsion de précision ne doivent
pas être utilisés en dessous du tiers de leur couple iominal. Ils
doivent être étalonnés après l’essai avec le bras de torsion à la
Si le compresseur est entraîné par un moteur ou une turbine à
même température que pendant l’essai. L‘étalonnage doit être
vapeur, il faut déterminer le taux de vapeur non soutirée (voir
fait avec une série de charges croissantes, en prenant soin que
Publication CE1 46).
la charge ne diminue à aucun moment pendant le relevé des
lectures.
5.8.3 Composition du gaz
De même, lorsque les lectures sont faites à charges décroissan-
tes, la charge ne doit à aucun moment augmenter. Le calcul de
Lorsque les essais sont effectués avec des gaz autres que l‘air, il
la puissance fournie par le compresseur doit se baser sur la
faut déterminer et, si possible, contrôler à intervalles réguliers la
moyenne des charges croissantes et décroissantes déterminées
composition chimique et les propriétés physiques du gaz
lors de l’étalonnage. Si la différence de couple entre les charges
entrant dans le compresseur pendant les essais.
croissantes et décroissantes est supérieure à 1 %, le couple
dynamométrique ne convient pas.
5.8.4 Taux de condensation
5.7.4 Dans les compresseurs entraînés par moteur électrique,
Les condensats doivent être purgés avant et après chaque essai
la puissance absorbée doit être déterminée par mesurage de la
des réfrigérants intermédiaires et de leurs séparateurs de
puissance électrique fournie multipliée par le rendement du
manière à ne pas nuire à la stabilité des conditions de fonction-
moteur. Seuls des instruments de précision doivent être utili-
‘-
nement du compresseur. Les volumes de liquide recueillis doi-
sés. La puissance ainsi que la tension et l’intensité du courant
vent être pesés pour chaque réfrigérant et divisés par le temps
doivent être relevées. Les bobines de tension des instruments
séparant les opérations de purge.
doivent être branchées à proximité des bornes du moteur, de
façon que le mesurage ne soit pas affecté par les pertes en
ligne. Si des instruments sont placés à distance, on doit tenir
NOTE - Toute quantité d‘huile entraînée par le condensat doit en être
séparée avant que ce dernier ne soit mesuré. Si des séparateurs d’eau
compte de cette baisse de tension en ligne qui doit être déter-
sont fournis, on peut déterminer leur rendement.
minée séparément (voir Publication CE1 51).
II faut également mesurer les condensats rassemblés dans les
5.7.5 Pour les moteurs triphasés on doit utiliser la méthode
réfrigérants finals, les réservoirs et autres postes en aval de la
des deux wattmètres, ou toute autre méthode donnant une
bride de refoulement et en amont du débitmètre.
précision analogue.
5.9 Étalonnage des instruments
5.7.6 Les transformateurs de courant et de tension doivent
être choisis pour fonctionner aussi près que possible de leur
II est nécessaire de procéder à un premier étalonnage des ins-
charge nominale, afin de minimiser l’erreur.
truments avant l‘essai.
A titre de contrôle, il peut être utile de disposer d’un compteur
Un deuxième étalonnage doit être effectué après l’essai pour les
en kWh récemment étalonné, branché sur le circuit électrique
instruments d‘importance fondamentale sujets à des variations
pendant l’essai.
d‘étalonnage pendant l‘essai. -I
5.7.7 Comme facteur de rendement pour la transmission des
Toute variation dans l’étalonnage des instruments qui entraîne-
efforts, on doit utiliser, à défaut d’indications plus précises, les
rait une différence supérieure à la précision de la classe d‘instru-
valeurs suivantes :
ment en question peut entraîner le refus de l’essai.
-
pour engrenages de précision convenablement lubri-
fiés : 98 % pour chaque étage,
6 Méthode d’essai
-
pour entraînement par courroies : 95 % pour chaque
étage.
6.1 Généralités
6.1.1 Avant de procéder à un essai de réception, s’assurer
5.8 Mesurages divers
que le compresseur se trouve dans des conditions satisfaisan-
tes pour subir cet essai de réception. Toutes les fuites extérieu-
5.8.1 Consommation de combustible
res doivent être éliminées, en particulier celles des canalisa-
tions.
Si le compresseur est entraîné par un moteur à cvnbustion
interne ou une turbine à gaz, la consommation moyenne de
6.1.2 Tous les éléments de compresseurs où peuvent s’accu-
combustible doit être déterminée par pesée ou par 1vestirage du
volume du combustible consommé pendant l’essai (voir muler des dép‘îts, et tout particulièrement les réfrigérants, doi-
vent être net:oyés à l‘admission du gaz et du réfrigérant.
IS0 3046).
IS0 1217-1986 (F)
soit dans les limites spécifiées au tableau 1, des conditions spé-
6.2 Installation de l'équipement d'essai
ciales d'essai ou des corrections spéciales doivent être conve-
Des essais préliminaires doivent être faits, dans le but nues entre le client et le constructeur.
6.2.1
a) de contrôler les instruments de mesurage;
6.2.6 Le mécanisme de régulation doit être laissé dans sa
position normale de travail.
b) d'instruire le personnel d'exécution.
Un essai préliminaire peut, après accord entre les parties, être
6.2.7 pendant ifessai, le lubrifiant et le réglage des pompes de
considéré comme un essai de réception si toutes les clauses
graissage doivent être conformes aux instructions de fonction-
requises par ce dernier sont respectées.
nement.
6.2.2 Pendant l'essai, il convient de procéder à tous les mesu-
6.2.8 Pendant l'essai, il ne doit pas être procédé à des régla-
rages ayant une incidence sur les caractéristiques de la
ges autres que ceux exigés pour les conditions de l'essai et ceux
La détermination du débit et de la absorbée
qu'exige un fonctionnement normal conforme à la notice d'ins-
par le compresseur est traitée en détail aux paragraphes sui-
truction.
vants.
6.2.9 Pendant l'essai. le compresseur doit t0ur1-1~ Pendant
6.2.3 Les mesurages doivent être effectués par un personnel
une période suffisamment longue pour atteindre des conditions
compétent, à l'aide d'un équipement de mesurage conforme
-
de fonctionnement stables, ceci afin d'éviter que des modifica-
aux prescrtiptions du chapitre 5.
tions systématiques ne se produisent dans les lectures d'instru-
ments.
6.2.4 Les conditions d'essai doivent être aussi voisines clue
possible des conditions de garantie; les écarts ne doivent pas
Néanmoins, si les conditions d'essai sont telles que des modifi-
dépasser les limites spécifiées au tableau 1.
cations systématiques ne peuvent être évitées, ou si des lectu-
res particulières sont sujettes à de grandes variations, il con-
6.2.5 Lorsque, pour des raisons pratiques, il n'est pas possi- vient d'augmenter le nombre des lectures et d'en tenir compte
dans le calcul des tolérances.
ble d'essayer une machine, soit avec le gaz spécifié par le client,
Tableau 1 - Écarts maximaux par rapport aux valeurs spécifiées et variations par rapport aux lectures moyennes
(pour les compresseurs à anneau liquide voir aussi tableau 2)
Variation maximale
admissible autour de la
Variable mesurée Écart maximal admissible
moyenne au cours d'une
série de lectures
Pression d'aspiration, p1 I 10% f 0.5 %
Rapport de pression, r f5%
f 5%
'v
Température d'aspiration, 01 non défini f2K
Humidité absolue à l'aspiration, x1 non défini i5%
Exposant isentropique, K f3% non définie
Constante du gaz, R I5% non définie
Vitesse de l'arbre, N i4% fl%
Différence entre les températures du fluide réfrigérant et du gaz f 10K f 2K
Débit du fluide réfrigérant f 10% f 10%
Température à la tuyère ou au diaphragme non défini f 2K
Pression différentielle à la tuyère ou au diaphragme non défini
f2%
Tension f 5% 52%
+1%
Fréquence du réseau I 0.5 %
NOTES
1 L'essai doit être accepté si les écarts par rapport aux conditions spécifiées sont inférieurs ou égaux aux erreurs limites admises pour les écarts.
2 Si les écarts dans les conditions de l'essai entraînent un écart de la puissance absorbée supérieur à i 10 %, l'essai n'est pas dans les limites accep-
tables.
3 Voir 5.2.1.7.
4 Pour un essai à l'extérieur sur des compresseurs mobiles, la variation de température d'aspiration tolérée durant l'essai est portée à I 3 K.
5 Un essai à une vitesse d'arbre différente de la valeur spécifiée n'est pas admis s'il se produit des pulsations de pression entraînant une résonance
anormale.
6 Pour un essai de compresseur à gaz, l'emploi d'un gaz différent du gaz réel entraîne souvent un plus grand écart dans les propriétés du gaz. Cette
possibilité nécessite un accord entre les parties concernées.
IS0 1217-1986 (FI
6.2.10 Pour chaque état de charge, un nombre de lectures Toute vapeur condensée, entre le point normal d‘aspiration et
suffisant doit être effectué afin de s‘assurer que des conditions l’appareillage de mesure, doit être ajoutée au débit-masse
de fonctionnement stables ont été atteintes. Le nombre de lec- mesuré pour obtenir le débit-masse au point normal d‘aspira-
tures et leurs intervalles doivent être choisis de manière à obte- tion. Ensuite, du débit-masse au point normal d’aspiration, on
nir une précision suffisante. à ce point. C‘est le débit-volume réel à
calcule le débit-volume
l’aspiration.
6.2.11 Après l’essai, examiner l’ensemble du compresseur et
6.4.5 Certains systèmes de régulation refoulent du gaz chaud
de l’équipement de mesurage. Si des défauts de mesurage sont
depuis le côté non comprimé du piston vers l’aspiration. La
susceptibles d’avoir modifié les résultats de l‘essai, un essai
température d’aspiration s‘élève donc plus pour une charge
supplémentaire, après élimination de ces défauts, doit être
partielle que pour une charge totale, ce qui donne un débit-
effectué.
volume apparemment plus élevé. En pareils cas, par consé-
quent, le débit pour une charge partielle se calcule avec la tem-
pérature d‘aspiration valable pour la charge totale.
6.3 Évaluation des lectures
6.4.6 Les conditions des essais ne s’accordent jamais totale-
6.3.1 Avant que ne soient entrepris les derniers calculs, les
ment avec les conditions spécifiées. II est nécessaire d‘effectuer
données enregistrées doivent être examinées en vue de vérifier
des corrections au débit-volume et à la puissance absorbée
la concordance avec les conditions de service. Les variations
avant de comparer les résultats de l‘essai et les valeurs spéci-
dans les lectures d’un seul essai ne doivent pas dépasser les
fiées. -4
1.
limites spécifiées au
...
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