ISO 1328-1:2013
(Main)Cylindrical gears — ISO system of flank tolerance classification — Part 1: Definitions and allowable values of deviations relevant to flanks of gear teeth
Cylindrical gears — ISO system of flank tolerance classification — Part 1: Definitions and allowable values of deviations relevant to flanks of gear teeth
ISO 1328-1:2013 establishes a tolerance classification system relevant to manufacturing and conformity assessment of tooth flanks of individual cylindrical involute gears. It specifies definitions for gear flank tolerance terms, the structure of the flank tolerance class system, and allowable values. ISO 1328-1:2013 provides the gear manufacturer and the gear buyer with a mutually advantageous reference for uniform tolerances.
Engrenages cylindriques — Système ISO de classification des tolérances sur flancs — Partie 1: Définitions et valeurs admissibles des écarts pour les flancs de la denture
L'ISO 1328-1:2013 établit un système de classification des tolérances relatives à la fabrication et l'évaluation de conformité des flancs des roues dentées cylindriques avec un profil en développante de cercle. Elle donne les définitions des termes relatifs aux tolérances des flancs des dentures, la structure du système de classes de tolérances et les valeurs admissibles. L'ISO 1328-1:2013 fournit une référence de tolérances uniformes pour le bénéfice réciproque du fabricant et de l'acquéreur d'engrenages.
General Information
Relations
Standards Content (Sample)
INTERNATIONAL ISO
STANDARD 1328-1
Second edition
2013-09-01
Cylindrical gears — ISO system of
flank tolerance classification —
Part 1:
Definitions and allowable values of
deviations relevant to flanks of gear
teeth
Engrenages cylindriques — Système ISO de classification des
tolérances sur flancs —
Partie 1: Définitions et valeurs admissibles des écarts pour les flancs
de la denture
Reference number
©
ISO 2013
© ISO 2013
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Published in Switzerland
ii © ISO 2013 – All rights reserved
Contents Page
Foreword .iv
Introduction .v
1 Scope . 1
2 Normative references . 2
3 Terms, definitions and symbols . 2
3.1 Fundamental terms and symbols . 2
3.2 General dimensions . 6
3.3 Pitch deviations . 9
3.4 Profile deviations .10
3.5 Helix deviations .14
4 Application of the ISO flank tolerance classification system .17
4.1 General .17
4.2 Geometrical parameters to be verified .17
4.3 Equipment verification and uncertainty .19
4.4 Considerations for elemental measurements .19
4.5 Specification of gear flank tolerance requirements .24
4.6 Acceptance and evaluation criteria .25
4.7 Presentation of data .25
5 Tolerance values .25
5.1 General .25
5.2 Use of formulae .26
5.3 Tolerance formulae .26
Annex A (normative) Zone-based tolerance evaluation .28
Annex B (normative) Evaluation of profile and helix deviations using the second order
analysis method .32
Annex C (informative) Profile and helix data filtering .35
Annex D (informative) Sector pitch deviation .37
Annex E (normative) Allowable values of runout .40
Annex F (informative) Single flank composite testing .43
Annex G (informative) Adjacent pitch difference, f .48
u
Bibliography .50
Foreword
ISO (the International Organization for Standardization) is a worldwide federation of national standards
bodies (ISO member bodies). The work of preparing International Standards is normally carried out
through ISO technical committees. Each member body interested in a subject for which a technical
committee has been established has the right to be represented on that committee. International
organizations, governmental and non-governmental, in liaison with ISO, also take part in the work.
ISO collaborates closely with the International Electrotechnical Commission (IEC) on all matters of
electrotechnical standardization.
International Standards are drafted in accordance with the rules given in the ISO/IEC Directives, Part 2.
The main task of technical committees is to prepare International Standards. Draft International
Standards adopted by the technical committees are circulated to the member bodies for voting.
Publication as an International Standard requires approval by at least 75 % of the member bodies
casting a vote.
Attention is drawn to the possibility that some of the elements of this document may be the subject of
patent rights. ISO shall not be held responsible for identifying any or all such patent rights.
ISO 1328-1 was prepared by Technical Committee ISO/TC 60, Gears.
This second edition cancels and replaces the first edition (ISO 1328-1:1995), which has been technically
revised. In particular, the following are the major changes:
— the scope of applicability has been expanded;
— revisions have been made to the formulae which define the flank tolerances;
— annexes have been added to describe additional methods for analysis of modified profiles and helices;
— the evaluation of runout, previously handled in ISO 1328-2, has been brought back into this part of
ISO 1328.
ISO 1328 consists of the following parts, under the general title Cylindrical gears — ISO system of flank
tolerance classification:
— Part 1: Definitions and allowable values of deviations relevant to flanks of gear teeth
— Part 2: Definitions and allowable values of deviations relevant to radial composite deviations and
1)
runout information
1) It is intended that, upon revision, the main element of the title of Part 2 will be aligned with the main element
of the title of Part 1.
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Introduction
ISO 1328:1975 (third edition, withdrawn) included definitions and allowable values of gear element
deviations, along with advice on appropriate inspection methods.
The first edition of this part of ISO 1328 retained the definitions and allowable values for gear flank
deviations (single pitch, cumulative pitch, total cumulative pitch, total profile and total helix), while the
advice on appropriate inspection methods was given in ISO/TR 10064-1 (listed in Clause 2).
INTERNATIONAL STANDARD ISO 1328-1:2013(E)
Cylindrical gears — ISO system of flank tolerance
classification —
Part 1:
Definitions and allowable values of deviations relevant to
flanks of gear teeth
IMPORTANT — It is strongly recommended that any user of this part of ISO 1328 be very familiar
with the methods and procedures outlined in ISO/TR 10064-1. Use of techniques other than those
of ISO/TR 10064-1 combined with the limits described in this part of ISO 1328 might not be suitable.
CAUTION — The use of the flank tolerance classes for the determination of gear performance
requires extensive experience with specific applications. Users of this part of ISO 1328 are
cautioned against the direct application of tolerance values for unassembled (loose) gears to a
projected performance of an assembly using these gears.
1 Scope
This part of ISO 1328 establishes a tolerance classification system relevant to manufacturing and
conformity assessment of tooth flanks of individual cylindrical involute gears. It specifies definitions
for gear flank tolerance terms, the structure of the flank tolerance class system, and allowable values.
This part of ISO 1328 provides the gear manufacturer and the gear buyer with a mutually advantageous
reference for uniform tolerances. Eleven flank tolerance classes are defined, numbered 1 to 11, in order
of increasing tolerance. Formulae for tolerances are provided in 5.3. These tolerances are applicable to
the following ranges:
5 ≤ z ≤ 1 000
5 mm ≤ d ≤ 15 000 mm
0,5 mm ≤ m ≤ 70 mm
n
4 mm ≤ b ≤ 1 200 mm
β ≤ 45°
where
d is the reference diameter;
m is the normal module;
n
b is the facewidth (axial);
z is the number of teeth;
β is the helix angle.
See Clause 4 for required and optional measuring methods.
Gear design is beyond the scope of this part of ISO 1328.
Surface texture is not considered in this part of ISO 1328. For additional information on surface texture,
see ISO/TR 10064-4.
2 Normative references
The following documents, in whole or in part, are normatively referenced in this document and are
indispensable to its application. For dated references, only the edition cited applies. For undated
references, the latest edition of the referenced document (including any amendments) applies.
ISO 701, International gear notation — Symbols for geometrical data
ISO 1122-1, Vocabulary of gear terms — Part 1: Definitions related to geometry
ISO 1328-2, Cylindrical gears — ISO system of accuracy — Part 2: Definitions and allowable values of
deviations relevant to radial composite deviations and runout information
ISO/TR 10064-1, Code of inspection practice — Part 1: Inspection of corresponding flanks of gear teeth
ISO/TS 16610-1, Geometrical product specifications (GPS) — Filtration — Part 1: Overview and basic concepts
ISO 16610-21, Geometrical product specifications (GPS) — Filtration — Part 21: Linear profile filters:
Gaussian filters
ISO 21771, Gears — Cylindrical involute gears and gear pairs — Concepts and geometry
3 Terms, definitions and symbols
3.1 Fundamental terms and symbols
For the purposes of this part of ISO 1328, the following terms, definitions and symbols apply.
NOTE 1 For other definitions of geometric terms related to gearing, see ISO 701, ISO 1122-1 and ISO 21771.
NOTE 2 Some of the symbols and terminology contained in this part of ISO 1328 might differ from those used
in other documents and International Standards.
NOTE 3 The terminology and symbols used in this part of ISO 1328 are listed, in alphabetical order, by term
in Table 1, and in alphabetical order, by symbol in Table 2. The text of terms used in Table 1 has been adjusted to
form groups of logical terms. Subscript “T” is used for tolerance values.
Table 1 — Terms, listed in alphabetical order, with symbols
Term Symbol Unit
Active tip diameter d mm
Na
Active tip diameter point on line of action N –
a
Adjacent pitch difference f μm
u
Adjacent pitch difference tolerance f μm
uT
Adjacent pitch difference, individual f μm
ui
Amount of root relief C μm
αf
Amount of tip relief C μm
αa
Base diameter d mm
b
Contact pattern evaluation c –
p
Contact point tangent at base circle T –
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Table 1 (continued)
Term Symbol Unit
Cumulative pitch deviation (index deviation), individual F μm
pi
Cumulative pitch deviation (index deviation), total F μm
p
Cumulative pitch (index) tolerance, total F μm
pT
Facewidth (axial) b mm
Flank tolerance class A –
Helix angle β deg
Helix deviation, total F μm
β
Helix evaluation length L mm
β
Helix form deviation f μm
fβ
Helix form filter cutoff λ mm
β
Helix form tolerance f μm
fβT
Helix slope deviation f μm
Hβ
Helix slope tolerance f μm
HβT
Helix tolerance, total F μm
βT
Individual radial measurement r μm
i
Length of path of contact g mm
α
Maximum length of tip relief L mm
Cαa,max
Maximum length of root relief L mm
Cαf,max
Measurement diameter d mm
M
Middle profile zone L –
αm
Minimum length of tip relief L mm
Cαa,min
Minimum length of root relief L mm
Cαf,min
Normal module m mm
n
Number of teeth z –
Number of pitches in a sector k –
Pitch, transverse circular on measurement diameter p mm
tM
Pitch point C –
Pitch span deviation F μm
pSk
Profile control diameter d mm
Cf
Profile deviation, total F μm
α
Profile evaluation length L mm
α
Profile form deviation f μm
fα
Profile form filter cutoff λ mm
α
Profile form tolerance f μm
fαT
Profile slope deviation f μm
Hα
Profile slope tolerance f μm
HαT
Profile tolerance, total F μm
αT
a
Radial composite deviation, tooth-to-tooth f ” μm
i
a
Radial composite deviation, total F ” μm
i
Table 1 (continued)
Term Symbol Unit
Reference diameter d mm
Root form diameter d mm
Ff
Root relief zone L –
Cαf
Runout F μm
r
Sector pitch deviation F μm
pk
Sector pitch tolerance F μm
pkT
Single flank composite deviation, total F μm
is
Single flank composite tolerance, total F μm
isT
Single flank composite deviation, tooth-to-tooth f μm
is
Single flank composite tolerance, tooth-to-tooth f μm
isT
Single pitch deviation f μm
p
Single pitch deviation (individual) f μm
pi
Single pitch tolerance f μm
pT
Start of active profile diameter d mm
Nf
Start of active profile point on line of action N –
f
Tip corner chamfer h mm
k
Tip diameter d mm
a
Tip form diameter d mm
Fa
Tip relief zone L –
Cαa
Tooth thickness s mm
Working pitch diameter d mm
w
Working transverse pressure angle α deg
wt
a
Symbols given in ISO 1328-2.
Table 2 — Symbols, listed in alphabetical order, with terms
Symbol Term Unit
A Flank tolerance class –
b Facewidth (axial) mm
C Pitch point –
C Amount of tip relief μm
αa
C Amount of root relief μm
αf
c Contact pattern evaluation –
p
d Reference diameter mm
d Tip diameter mm
a
d Base diameter mm
b
d Profile control diameter mm
Cf
d Tip form diameter mm
Fa
d Root form diameter mm
Ff
d Measurement diameter mm
M
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Table 2 (continued)
Symbol Term Unit
d Active tip diameter mm
Na
d Start of active profile diameter mm
Nf
d Working pitch diameter mm
w
a
F ” Radial composite deviation, total μm
i
F Single flank composite deviation, total μm
is
F Single flank composite tolerance, total μm
isT
F Cumulative pitch deviation (index deviation), total μm
p
F Cumulative pitch deviation (index deviation), individual μm
pi
F Sector pitch deviation μm
pk
F Sector pitch tolerance μm
pkT
F Cumulative pitch (index) tolerance, total μm
pT
F Pitch span deviation μm
pSk
F Runout μm
r
F Profile deviation, total μm
α
F Profile tolerance, total μm
αT
F Helix deviation, total μm
β
F Helix tolerance, total μm
βT
f Profile form deviation μm
fα
f Profile form tolerance μm
fαT
f Helix form deviation μm
fβ
f Helix form tolerance μm
fβT
f Profile slope deviation μm
Hα
f Profile slope tolerance μm
HαT
f Helix slope deviation μm
Hβ
f Helix slope tolerance μm
HβT
a
f ” Radial composite deviation, tooth-to-tooth μm
i
f Single flank composite deviation, tooth-to-tooth μm
is
f Single flank composite tolerance, tooth-to-tooth μm
isT
f Single pitch deviation μm
p
f Single pitch deviation (individual) μm
pi
f Single pitch tolerance μm
pT
f Adjacent pitch difference μm
u
f Adjacent pitch difference, individual μm
ui
f Adjacent pitch difference tolerance μm
uT
g Length of path of contact mm
α
h Tip corner chamfer mm
k
k Number of pitches in a sector –
L Middle profile zone –
αm
L Tip relief zone –
Cαa
Table 2 (continued)
Symbol Term Unit
L Root relief zone –
Cαf
L Maximum length of tip relief mm
cαa,max
L Minimum length of tip relief mm
cαa,min
L Maximum length of root relief mm
cαf,max
L Minimum length of root relief mm
cαf,min
L Profile evaluation length mm
α
L Helix evaluation length mm
β
m Normal module mm
n
N Active tip diameter point on line of action –
a
N Start of active profile point on line of action –
f
p Pitch, transverse circular on measurement diameter mm
tM
r Individual radial measurement μm
i
s Tooth thickness mm
T Contact point at tangent at base circle –
z Number of teeth –
α Working transverse pressure angle deg
wt
β Helix angle deg
λ Profile form filter cutoff mm
α
λ Helix form filter cutoff mm
β
a
Symbols given in ISO 1328-2.
3.2 General dimensions
3.2.1
reference diameter
d
diameter of reference circle
Note 1 to entry: The reference diameter is used to calculate values of tolerances.
Note 2 to entry: See ISO 21771:2007, 4.2.4.
3.2.2
measurement diameter
d
M
diameter of the circle concentric with the datum axis (3.2.7) where the probe is in contact with the tooth
flanks during the measurement of helix, pitch or tooth thickness deviations
Note 1 to entry: The measurement diameter is usually near the middle of the flank.
Note 2 to entry: See ISO/TR 10064-3.
3.2.3
profile form filter cutoff
λ
α
wavelength where 50 % of the amplitude of the involute profile measurement data is transmitted as a
result of the Gaussian low-pass filter, thereby including only longer wavelength deviations
Note 1 to entry: See 4.4.6 and Annex C.
6 © ISO 2013 – All rights reserved
3.2.4
helix form filter cutoff
λ
β
wavelength where 50 % of the amplitude of the helix measurement data is transmitted as a result of the
Gaussian low-pass filter, thereby including only longer wavelength deviations
Note 1 to entry: See 4.4.6 and Annex C.
3.2.5
roll path length
length of roll
linear distance along a base tangent line from its contact with the base circle to the given point on the
involute profile in the transverse plane
Note 1 to entry: Roll path length is an alternative to roll angle for specification of selected diameter positions on
an involute profile.
Note 2 to entry: See Figure 1 and ISO 21771:2007, 4.3.8.
3.2.6
length of path of contact
g
α
roll path length (3.2.5) from the start of active profile, d , to the tip form diameter, d , or to the point
Nf Fa
where contact stops due to undercut on the mating part (end of active profile)
3.2.7
datum axis
axis to which the gear details, and in particular the pitch, profile and helix tolerances, are defined
Note 1 to entry: The datum axis of the gear is defined by the datum surfaces.
Note 2 to entry: See ISO/TR 10064-3.
Key
L evaluation length Diameters
α
d tip
a
Points on line of action d base
b
a tip d profile control
Cf
Cf profile control d tip form, where tip break starts
Fa
Fa tip form d root form, where involute starts
Ff
Ff root form d
start of active profile
Nf
Nf start of active profile
T tangency to base circle
line of action
NOTE Diameters on mating gear have the same symbols, but different values.
Figure 1 — Diameters and roll path length for an external gear pair
8 © ISO 2013 – All rights reserved
3.3 Pitch deviations
3.3.1
individual single pitch deviation
f
pi
algebraic difference between the actual pitch and the corresponding theoretical pitch in the transverse
plane on the measurement circle of the gear
Note 1 to entry: It corresponds to the displacement of any tooth flank from its theoretical position relative to the
corresponding flank of an adjacent tooth.
Note 2 to entry: For the left flanks, as well as for the right flanks, there are as many values of f as there are teeth.
pi
Note 3 to entry: See Figure 2.
Key
theoretical
actual
NOTE p = π d /z.
tM M
Figure 2 — Pitch deviations
3.3.2
single pitch deviation
f
p
maximum absolute value of all the individual single pitch deviations (3.3.1) observed
Note 1 to entry: f = max |f |.
p pi
3.3.3
individual cumulative pitch deviation
individual index deviation
F
pi
algebraic difference, over a sector of n adjacent pitches, between the length and the theoretical length
of the relevant arc
Note 1 to entry: n varies from 1 to z; for the left flanks, as well as the right flanks, there are as many values of F
pi
as there are teeth.
Note 2 to entry: In theory, it is equal to the algebraic sum of the individual single pitch deviations (3.3.1) of the
same n pitches. It corresponds to the displacement of any tooth flank from its theoretical position, relative to a
datum tooth flank.
Note 3 to entry: See Figure 2 and Annex D.
3.3.4
total cumulative pitch deviation
total index deviation
F
p
largest algebraic difference between the individual cumulative pitch deviation (3.3.3) values for a specified
flank obtained for all the teeth of a gear
Note 1 to entry: F = max. F – min. F .
p pi pi
3.4 Profile deviations
3.4.1 Profile deviations — General
3.4.1.1
profile control diameter
start of profile evaluation diameter
d
Cf
specified diameter beyond which the tooth profile is required to conform to the specified design
profile (3.4.2.1)
Note 1 to entry: If not specified, the start of active profile diameter, d , is used as the profile control diameter, see
Nf
the last paragraph of 4.5.
Note 2 to entry: See Figures 1 and 3.
3.4.1.2
tip form diameter
d
Fa
unless otherwise specified, tip diameter minus twice the tip corner radius or chamfer
Note 1 to entry: This is the minimum specified diameter for external gears or maximum specified diameter for
internal gears where the tip break (start of tip chamfer or tip corner radius) can occur.
Note 2 to entry: With direct transition between the nominal involute helicoid and the top land of the tooth, the tip
corner radius is zero and the tip form diameter is equal to the tip diameter.
Note 3 to entry: See Figures 1 and 3.
3.4.1.3
measured profile
portion of the tooth flank along which the probe is in contact during the profile measurement, which
shall include the profile control diameter (3.4.1.1)and the tip form diameter (3.4.1.2)
Note 1 to entry: See Figure 3.
a) External gear b) Internal gear
10 © ISO 2013 – All rights reserved
Key
1 measured profile
Figure 3 — Measured profile
3.4.1.4
profile evaluation range
section of the measured profile (3.4.1.3) starting at the profile control diameter (3.4.1.1), d , and, unless
Cf
otherwise specified, ending at 95 % of the length to the tip form diameter (3.4.1.2), d
Fa
Note 1 to entry: See Figures 4 to 8, 4.4.8 and ISO 21771.
3.4.1.5
profile evaluation length
L
α
roll path length (3.2.5) of the profile evaluation range (3.4.1.4) in a transverse plane
Note 1 to entry: See Figure 1.
3.4.1.6
profile deviation
amount by which a measured profile (3.4.1.3) deviates from the design profile (3.4.2.1)
Note 1 to entry: See Figures 4 to 8.
a) Total profile deviation b) Profile form deviation c) Profile slope deviation
Key
measured profile Points on line of action
facsimile of design profile C profile control
f
mean profile line N start of active profile
f
facsimile of mean profile line F tip form, where tip break starts
a
a tip
Figure 4 — Profile deviations with unmodified involute
a) Total profile deviation b) Profile form deviation c) Profile slope deviation
See the key to Figure 4.
Figure 5 — Profile deviations with pressure angle modified
a) Total profile deviation b) Profile form deviation c) Profile slope deviation
See the key to Figure 4.
Figure 6 — Profile deviations with profile crowning modification
a) Total profile deviation b) Profile form deviation c) Profile slope deviation
See the key to Figure 4.
Figure 7 — Profile deviations with profile modified with tip relief
12 © ISO 2013 – All rights reserved
a) Total profile deviation b) Profile form deviation c) Profile slope deviation
See the key to Figure 4.
Figure 8 — Profile deviations with profile modified with tip and root relief
3.4.2 Analysis of profile deviations
3.4.2.1
design profile
profile specified by the designer in a diagram where one axis has modifications from a pure involute and
the other axis has the roll length along the tangent to the base circle
Note 1 to entry: When the design profile is not specified, it is an unmodified involute and appears as a straight
line. In Figures 4 to 8, the design profiles are shown as broken-chain (dotted) lines.
Note 2 to entry: See Figures 4 to 8.
3.4.2.2
mean profile line
line (or curve) that represents the shape of the design profile (3.4.2.1), but aligned with the measured
trace over the profile evaluation range (3.4.1.4)
Note 1 to entry: See 4.4.8.2 for the method to be used.
3.4.2.3
profile deviation, total
F
α
distance between two facsimiles of the design profile (3.4.2.1) which enclose the measured profile (3.4.1.3)
over the profile evaluation range (3.4.1.4)
Note 1 to entry: The facsimiles of the design profile are kept parallel to the design profile.
Note 2 to entry: See Figures 4 to 8 and 4.4.8.2.
3.4.2.4
profile form deviation
f
fα
distance between two facsimiles of the mean profile line (3.4.2.2) which enclose the measured profile
(3.4.1.3) over the profile evaluation range (3.4.1.4)
Note 1 to entry: The facsimiles of the mean profile line are kept parallel to the mean profile line.
Note 2 to entry: See Figures 4 to 8 and 4.4.8.2.
3.4.2.5
profile slope deviation
f
Hα
distance between two facsimiles of the design profile (3.4.2.1) which intersect the extrapolated mean
profile line (3.4.2.2) at the profile control diameter (3.4.1.1), d , and the tip diameter, d
Cf a
Note 1 to entry: The facsimiles of the design profile are kept parallel to the design profile.
Note 2 to entry: See Figures 4 to 8.
3.5 Helix deviations
3.5.1 Helix deviations — General
3.5.1.1
measured helix
full flank between the end faces or, if present, the start of end chamfers, rounds, or other modification
intended to exclude that portion of the tooth from engagement, along which the probe is in contact
during the helix measurement
3.5.1.2
helix evaluation range
flank area between the end faces or, if present, the start of end chamfers, rounds, or other modification
intended to exclude that portion of the tooth from engagement, that is, unless otherwise specified, shortened
in the axial direction at each end by the smaller of 5 % of the facewidth or the length equal to one module
Note 1 to entry: It is the responsibility of the gear designer to ensure that the helix evaluation range is adequate
for the application.
Note 2 to entry: See 4.4.8.4.
3.5.1.3
helix evaluation length
L
β
axial length of the helix evaluation range (3.5.1.2)
3.5.1.4
helix deviation
amount by which a measured helix (3.5.1.1) deviates from the design helix (3.5.2.1)
Note 1 to entry: See Figures 9 to 13.
3.5.2 Analysis of helix deviations
3.5.2.1
design helix
helix specified by the designer in a diagram where one axis has modifications from a pure helix and the
other axis has the facewidth
Note 1 to entry: When not specified, it is an unmodified helix.
Note 2 to entry: See Figures 9 to 13.
3.5.2.2
mean helix line
line (or curve) that represents the shape of the design helix (3.5.2.1), but aligned with the measured trace
Note 1 to entry: See 4.4.8.4 for the method to be used.
14 © ISO 2013 – All rights reserved
a) Total helix deviation b) Helix form deviation c) Helix slope deviation
Key
measured helix
mean helix line
facsimile of design helix
facsimile of mean helix line
Figure 9 — Helix deviations with unmodified helix
a) Total helix deviation b) Helix form deviation c) Helix slope deviation
See the key to Figure 9.
Figure 10 — Helix deviations with helix angle modification
a) Total helix deviation b) Helix form deviation c) Helix slope deviation
See the key to Figure 9.
Figure 11 — Helix deviations with helix crowning modification
a) Total helix deviation b) Helix form deviation c) Helix slope deviation
See the key to Figure 9.
Figure 12 — Helix deviations with helix end relief
a) Total helix deviation b) Helix form deviation c) Helix slope deviation
See the key to Figure 9.
Figure 13 — Helix deviations with modified helix angle with end relief
3.5.2.3
helix deviation, total
F
β
distance between two facsimiles of the design helix (3.5.2.1) which enclose the measured helix (3.5.1.1)
over the helix evaluation range (3.5.1.2)
Note 1 to entry: The facsimiles of the design helix are kept parallel to the design helix.
Note 2 to entry: See Figures 9 to 13 and 4.4.8.4.
3.5.2.4
helix form deviation
f
fβ
distance between two facsimiles of the mean helix line (3.5.2.2), which enclose the measured helix
(3.5.1.1) over the helix evaluation range (3.5.1.2)
Note 1 to entry: The facsimiles of the mean helix line are kept parallel to the mean helix line.
Note 2 to entry: See Figures 9 to 13 and 4.4.8.4.
16 © ISO 2013 – All rights reserved
3.5.2.5
helix slope deviation
f
Hβ
distance between two facsimiles of the design helix (3.5.2.1) which intersect the extrapolated mean helix
line (3.5.2.2) at the end points of the facewidth, b
Note 1 to entry: The facsimiles of the design helix are kept parallel to the design helix.
Note 2 to entry: See Figures 9 to 13.
Note 3 to entry: See 4.4.8.4 for the method to be used.
4 Application of the ISO flank tolerance classification system
4.1 General
This part of ISO 1328 provides flank classification tolerances and recommends measuring requirements
for unassembled gears.
Some design and application considerations can warrant measuring or documentation not normally available
in standard manufacturing processes. Specific requirements shall be stated in the contractual documents.
No particular method of measurement or documentation is considered mandatory unless specifically
agreed upon between the manufacturer and purchaser. When applications require measurements
beyond those recommended in this part of ISO 1328, special measurement methods shall be negotiated
prior to manufacturing the gear.
The designation as defined in 4.6.1 shall be used when specifying flank tolerance classes from this part
of ISO 1328, since in the previous edition, the flank tolerance classes had different tolerance values.
4.2 Geometrical parameters to be verified
The geometrical features of a gear, listed in Table 3, may be measured by a number of methods. The
selection of the particular method depends on the magnitude of the tolerance, the related measurement
uncertainty, the size of the gear, the production quantities, equipment available, accuracy of gear blanks,
and measurement costs. Measuring methods and practices for spur and helical gears are discussed in
ISO/TR 10064-1.
Table 3 — Parameters — Locations of definitions and tolerances
Parameter Location of
Measurement description Location of definition
symbol tolerance
Elemental:
F Cumulative pitch (index), total 5.3.2 3.3.4
p
f Single pitch 5.3.1 3.3.2
p
F Profile, total 5.3.3.3 3.4.2.3
α
f Profile form 5.3.3.2 3.4.2.4
fα
f Profile slope 5.3.3.1 3.4.2.5
Hα
F Helix, total 5.3.4.3 3.5.2.3
β
f Helix form 5.3.4.2 3.5.2.4
fβ
f Helix slope 5.3.4.1 3.5.2.5
Hβ
F Runout E.4 E.3
r
F Sector pitch D.5 D.2
pk
f Adjacent pitch difference G.2 G.1.2
u
Composite:
F Single flank composite, total F.1.6 Annex F
is
f Single flank composite, tooth-to-tooth F.1.5 F.1.5
is
c Contact pattern (see ISO/TR 10064-4) –
p
Size:
s Tooth thickness (see ISO 21771) –
A gear that is specified to an ISO flank tolerance class shall meet all the individual tolerance requirements
applicable to the particular flank tolerance class and size as noted in Tables 4 and 5.
Table 4 contains lists of the minimum set of parameters that shall be checked for compliance with this
part of ISO 1328. With agreement between the manufacturer and purchaser, the alternative list may
be used instead of the default list. The selection of the default or alternative list may depend on the
measuring instruments available. The parameter list for a more accurate flank tolerance class may be
used when evaluating gears.
Normally, the tolerances apply to both sides of the teeth. In some cases, the loaded flank may specify
better accuracy than the non-loaded or minimum-loaded flank; if applicable, this information and
indication of the loaded flank shall be specified on the gear engineering drawing.
Table 4 — Parameters to be measured
Minimum acceptable parameters
Diameter
Flank tolerance class
mm
Default parameter list Alternative parameter list
b a a
10 to 11 F , f , s, F , F s, c , F ´´ , f ´´
p p α β p i i
b
7 to 9 F , f , s, F , F s, c , F , f
p p α β p is is
d ≤ 4 000
F , f , s
p p
b
1 to 6 F , f , f s, c , F , f
α fα Hα p is is
F , f , f
β fβ Hβ
b
d > 4 000 7 to 11 F , f , s, F , F F , f , s, ( f or c )
p p α β p p fβ p
a
In accordance with ISO 1328-2, but only when size is not a constraint.
b
Contact pattern acceptance criteria and measurement practice are not specified in this part of ISO 1328, and shall be
agreed upon between the manufacturer and purchaser.
18 © ISO 2013 – All rights reserved
Table 5 — Minimum number of measurements
Method designator Typical measuring method Minimum number of requirements
Elemental:
F : Cumulative pitch (index), total Two probe All teeth
p
Single probe All teeth
f : Single pitch Two probe All teeth
p
Single probe All teeth
F : Profile, total Profile Three teeth
α
f : Profile form
fα
f : Profile slope
Hα
F : Helix, total Helix Three teeth
β
f : Helix form
fβ
f : Helix slope
Hβ
Composite:
F : Single flank composite, total – All teeth
is
f : Single flank composite, All teeth
is
tooth-to-tooth –
c : Contact pattern – Three places
p
Sizes:
s: Tooth thickness Chordal measurement Three teeth
Measurement over or between Two places
pins
Span measurement Two places
Composite action test All teeth
Unless otherwise specified, the manufacturer shall select:
— the measurement method to be used from among the applicable methods described in ISO/TR 10064-
1 and summarized in Table 5;
— the piece of measurement equipment to be used by the selected measurement method, provided it
is in proper calibration;
— the individual teeth to be measured, as long as they are approximately equally spaced and meet the
minimum number required by the method as summarized in Table 5.
4.3 Equipment verification and uncertainty
In order to ensure traceability, the equipment used for the measurement of gears should be verified
periodically according to standard calibration procedures, such as those in ISO 18653. The uncertainty
of the measuring process should be determined.
4.4 Considerations for elemental measurements
4.4.1 Summary of considerations
Before elemental measurement values can be compared with tolerance values, certain operational
parameters of the measurement method shall be known. These include:
— datum axis;
— direction of measurement;
— direction of tolerance;
— measurement diameter;
— data filtering;
— data density;
— required measuring practices.
In some cases, measurement instruments follow the minimum requirements by default. When
other conditions exist, it is required that the causes of the measurement differences be known and
compensated for.
It is important to distinguish between measurement location (the measurement diameter), measurement
direction, and tolerance direction.
4.4.2 Datum axis
Specification of design profile, design helix and pitch requires the definition of an appropriate reference
axis of rotation, called the datum axis. It is defined by specification of datum surfaces. See ISO/TR 10064-3.
The tooth geometry is determined with reference to the datum axis, so the datum axis is the reference
for measurements and associated tolerances. The location and orientation of the measurement diameter
circle are determined by the datum axis.
4.4.3 Direction of measurement
Measurements of the shape or the position of any surface may be made in a direction normal to that
surface, inclined at some angle, or along the arc of a specified circle.
Common metrology practice is to measure in a direction normal to the surface being measured. At any
point on a gear tooth surface, the normal vector is oriented a) tangent to the base cylinder of the gear,
and b) inclined relative to the transverse plane at the base helix angle.
It is important to understand that gear measuring instruments use different measuring procedures,
some measuring in the normal direction, some measuring in other directions.
4.4.4 Direction of tolerance
In this part of ISO 1328, the tolerance direction varies with the given elemental parameter. Original
measurement values shall be compensated for if the actual measurement direction and the tolerance
direction specified for the given parameter are different. See 4.4.8.2, 4.4.8.4 and 4.4.8.6 for sign
conventions and the reporting of values.
The specified tolerance direction of measurement for all pitch deviations is in the transverse plane along
the arc of the measurement diameter, d , circle.
M
The specified direction of tolerance for profile and helix deviations is in a transverse plane, on a line
tangent to the base circle.
4.4.5 Measurement diameter
This part of ISO 1328 specifies the measurement diameter, d , as defined in 3.2.2 as the location for the
M
measurement of helix and pitch parameters (also see 4.4.3 and 4.4.4). The measurement diameter shall
be recorded on the inspection record. Since the tolerance values are calculated based on the reference
diameter, they remain unchanged when the measurement diameter is modified.
When the measurement diameter is not specified, it is given by:
20 © ISO 2013 – All rights reserved
for external gears:
dd=−2m (1)
Ma n
for internal gears:
dd=+2m (2)
Ma n
where
d is the measurement diameter, mm;
M
d is the tip diameter, mm;
a
m is the normal module, mm.
n
4.4.6 Measurement data filtering
Any tooth surface will exhibit a wide spectrum of deviations from the specified tooth flank form.
This includes, at one extreme, those of long period, such as a general concavity. At the other end of the
spectrum are short period irregularities, such as surface roughness.
This part of ISO 1328 requires the modification of original measurement values for involute profile
and helix evaluation so as to include only long period irregularities before analysis and comparison to
tolerances. This modification is called low-pass filtering. It minimizes or excludes irregularities with
wavelengths shorter than the specified filter cutoff wavelength. The filter cutoff wavelength specified
by this part of ISO 1328 is the gear form filter cutoff, λ or λ , as defined in 3.2.3 and 3.2.4. The profile
α β
form filter cutoff, λ , shall be stated in terms of roll path length. The helix form filter cutoff, λ , shall be
α β
stated in terms of facewidth. The recommended form filter cutoff may be calculated using Formulae (3)
and (4). Form filter cutoff wavelengths longer than these shall not be used.
L
α
λ = (3)
α
but not less than 0,25 mm
b
λ = (4)
β
but not less than λ
α
where
λ is the profile form filter cutoff, mm;
α
λ is the helix form filter cutoff, mm.
β
The actual filter type and form filter cutoffs, λ and λ , along with the probe diameter, shall be indicated
α β
on the inspection record. A Gaussian 50 % type filter is required and defined in accordance with
ISO/TS 16610-1 and ISO 16610-21.
WARNING — There are some cases where the filtering based on the form filter cutoff wavelength
values recommended in Formulae (3) and (4) may suppress form deviations which are relevant to
the function of the gear. Form deviations that exist with a wavelength between the recommended
form filter cutoff and the filter cutoff used for surface roughness are sometimes referred to as
waviness. When specified, form filter cutoff wavelengths that are shorter than those specified in
Formulae (3) and (4) should be selected to evaluate such form deviations.
See Annex C for additional information.
4.4.7 Measurement data density
Measurement data density is closely related to measurement data filtering in that the data sampling
rate limits the wavelength of surface irregularities which can be observed. The number of data points
included in the evaluation length shall be shown
...
NORME ISO
INTERNATIONALE 1328-1
Deuxième édition
2013-09-01
Version corrigée
2014-01-15
Engrenages cylindriques — Système
ISO de classification des tolérances sur
flancs —
Partie 1:
Définitions et valeurs admissibles des
écarts pour les flancs de la denture
Cylindrical gears — ISO system of flank tolerance classification —
Part 1: Definitions and allowable values of deviations relevant to
flanks of gear teeth
Numéro de référence
©
ISO 2013
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© ISO 2013
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l’internet ou sur un Intranet, sans autorisation écrite préalable. Les demandes d’autorisation peuvent être adressées à l’ISO à
l’adresse ci-après ou au comité membre de l’ISO dans le pays du demandeur.
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Case postale 56 • CH-1211 Geneva 20
Tel. + 41 22 749 01 11
Fax + 41 22 749 09 47
E-mail copyright@iso.org
Web www.iso.org
Version française parue en 2014
Publié en Suisse
ii © ISO 2013 – Tous droits réservés
Sommaire Page
Avant-propos .iv
Introduction .v
1 Domaine d’application . 1
2 Références normatives . 2
3 Termes, définitions et symboles . 2
3.1 Termes et symboles fondamentaux . 2
3.2 Dimensions générales . 6
3.3 Écart de pas . 9
3.4 Écarts de profil .10
3.5 Écarts d’hélice .14
4 Application du système ISO de classes de tolérances des flancs .17
4.1 Généralités .17
4.2 Paramètres géométriques à vérifier .17
4.3 Vérification des appareils et incertitude .19
4.4 Éléments à prendre en considération pour les mesures élémentaires .19
4.5 Spécification des exigences de tolérances des flancs d’engrenage .25
4.6 Critère d’évaluation et d’acceptation .25
4.7 Présentation des résultats .26
5 Valeurs de tolérance .26
5.1 Généralités .26
5.2 Utilisation des formules .26
5.3 Formules de tolérances .27
Annexe A (normative) Évaluation des tolérances par zone .29
Annexe B (normative) Évaluation des écarts de profil et d’hélice en utilisant la méthode de lissage
du second degré.33
Annexe C (informative) Filtrage des données d’hélice et de profil .37
Annexe D (informative) Écart de pas sur un secteur denté .39
Annexe E (normative) Valeurs admissibles de faux-rond .42
Annexe F (informative) Contrôle des écarts d’engrènement mono-flanc .45
Annexe G (informative) Écart de pas consécutif, f .51
u
Bibliographie .53
Avant-propos
L’ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération mondiale d’organismes
nationaux de normalisation (comités membres de l’ISO). L’élaboration des Normes internationales est
en général confiée aux comités techniques de l’ISO. Chaque comité membre intéressé par une étude
a le droit de faire partie du comité technique créé à cet effet. Les organisations internationales,
gouvernementales et non gouvernementales, en liaison avec l’ISO participent également aux travaux.
L’ISO collabore étroitement avec la Commission électrotechnique internationale (CEI) en ce qui concerne
la normalisation électrotechnique.
Les Normes internationales sont rédigées conformément aux règles données dans les Directives ISO/CEI,
Partie 2.
La tâche principale des comités techniques est d’élaborer les Normes internationales. Les projets de
Normes internationales adoptés par les comités techniques sont soumis aux comités membres pour vote.
Leur publication comme Normes internationales requiert l’approbation de 75 % au moins des comités
membres votants.
L’attention est appelée sur le fait que certains des éléments du présent document peuvent faire l’objet de
droits de propriété intellectuelle ou de droits analogues. L’ISO ne saurait être tenue pour responsable de
ne pas avoir identifié de tels droits de propriété et averti de leur existence.
L’ISO 1328-1 a été élaborée par le comité technique ISO/TC 60, Engrenages.
Cette deuxième édition annule et remplace la première édition (ISO 1328-1:1995), qui a fait l’objet d’une
révision technique. Elle comprend, en particulier, les modifications principales suivantes:
— le domaine d’application a été étendu;
— les équations définissant les tolérances de flanc ont fait l’objet de révisions;
— des annexes ont été ajoutées pour décrire des méthodes d’analyse additionnelles des corrections de
profils et d’hélice;
— l’évaluation du faux-rond, traité précédemment dans l’ISO 1328-2, a été réinsérée dans la présente
partie de la norme.
L’ISO 1328 comprend les parties suivantes, présentées sous le titre général Engrenages cylindriques —
Système ISO de classification des tolérances des flancs:
— Partie 1: Définitions et valeurs admissibles des écarts pour les flancs de la denture
— Partie 2: Définitions et valeurs admissibles des écarts composés radiaux et information sur les écarts de
1)
faux-rond
La présente version corrigée de l’ISO 1328-1:2013 inclut des corrections rédactionnelles aux pages 7, 9,
10, 13, 18, 22, 23, 33, 46, 47 et 52.
1) Il est prévu, lors de la prochaine révision, que l’élément principal du titre de la Partie 2 soit aligné sur l’élément
principal du titre de la Partie 1.
iv © ISO 2013 – Tous droits réservés
Introduction
L’ISO 1328:1975 (troisième édition, annulée) donnait des définitions et des valeurs admissibles pour
les écarts des éléments d’un engrenage, ainsi que des conseils relatifs aux méthodes appropriées de
contrôle.
La première édition de la présente partie de l’ISO 1328 contenait les définitions et des valeurs
admissibles des écarts de flancs d’engrenages (pas individuel, pas cumulé, pas total, profil total et hélice
total), tandis que les indications relatives aux méthodes de contrôle appropriées étaient publiées dans
l’ISO/TR 10064-1 (indiqué à l’Article 2).
NORME INTERNATIONALE ISO 1328-1:2013(F)
Engrenages cylindriques — Système ISO de classification
des tolérances sur flancs —
Partie 1:
Définitions et valeurs admissibles des écarts pour les
flancs de la denture
IMPORTANT — Il est fortement recommandé que l’utilisateur de la présente partie de l’ISO 1328
soit parfaitement au courant des méthodes et des modes opératoires décrits dans l’ISO/TR 10064-
1. L’utilisation de techniques autres que celles figurant dans l’ISO/TR 10064-1 combinées aux
limites spécifiées dans la présente partie de l’ISO 1328 peut ne pas être appropriée.
ATTENTION — L’utilisation des classes de tolérance pour la détermination des performances des
engrenages nécessite une expérience approfondie des applications spécifiques. Les utilisateurs
de la présente partie de l’ISO 1328 sont mis en garde contre l’application directe des valeurs de
tolérances pour des roues dentées non assemblées (séparées) pour une performance anticipée
d’un ensemble utilisant ces roues dentées.
1 Domaine d’application
La présente partie de l’ISO 1328 établit un système de classification des tolérances relatives à la
fabrication et l’évaluation de conformité des flancs des roues dentées cylindriques avec un profil en
développante de cercle. Elle donne les définitions des termes relatifs aux tolérances des flancs des
dentures, la structure du système de classes de tolérances et les valeurs admissibles.
La présente partie de l’ISO 1328 fournit une référence de tolérances uniformes pour le bénéfice réciproque
du fabricant et de l’acquéreur d’engrenages. Onze classes de tolérances sont définies, numérotées de 1
à 11, dans un ordre de tolérance croissant. Les équations relatives aux tolérances figurent en 5.3. Ces
tolérances sont valables dans les plages de valeurs suivantes:
5 ≤ z ≤ 1 000
5 mm ≤ d ≤ 15 000 mm
0,5 mm ≤ m ≤ 70 mm
n
4 mm ≤ b ≤ 1 200 mm
β ≤ 45°
où
d est le diamètre de référence;
m est un module normal;
n
b est la largeur de denture (axiale);
z est le nombre de dents;
β est l’angle de l’hélice.
Voir l’Article 4 pour les méthodes de mesures exigées et facultatives.
La conception des engrenages n’entre pas dans le domaine d’application de la présente partie de
l’ISO 1328.
La présente partie de l’ISO 1328 ne traite pas des états de surface. Pour obtenir des informations
supplémentaires sur la texture de surface, se reporter à l’ISO/TR 10064-4.
2 Références normatives
Les documents suivants, en tout ou partie, sont référencés de manière normative dans le présent
document et sont indispensables à son application. Pour les références datées, seule l’édition citée
s’applique. Pour les références non datées, la dernière édition du document de référence s’applique (y
compris les éventuels amendements).
ISO 701, Notation internationale des engrenages — Symboles géométriques
ISO 1122-1, Vocabulaire des engrenages — Partie 1: Définitions géométriques
ISO 1328-2, Engrenages cylindriques — Système ISO de précision — Partie 2: Définitions et valeurs
admissibles des écarts composés radiaux et information sur le faux-rond
ISO/TR 10064-1, Code pratique de réception — Partie 1: Contrôle relatif aux flancs homologues de la denture
ISO/TS 16610-1, Spécification géométrique des produits (GPS) — Filtrage — Partie 1: Vue d’ensemble et
concepts de base
ISO 16610-21, Spécification géométrique des produits (GPS) — Filtrage — Partie 21: Filtres de profil
linéaires: Filtres gaussiens
ISO 21771, Engrenages — Roues et engrenages cylindriques à développante — Concepts et géométrie
3 Termes, définitions et symboles
3.1 Termes et symboles fondamentaux
Pour les besoins de la présente partie de l’ISO 1328, les termes définitions et symboles suivants
s’appliquent.
NOTE 1 Pour d’autres définitions des termes de la géométrie des engrenages, voir l’ISO 701, l’ISO 1122-1 et
l’ISO 21771.
NOTE 2 Certains des symboles et des termes contenus dans la présente partie de l’ISO 1328 peuvent différer
de ceux utilisés dans d’autres documents et Normes internationales.
NOTE 3 Les termes et les symboles utilisés dans la présente partie de l’ISO 1328 sont classés par ordre
alphabétique des termes dans le Tableau 1 et par ordre alphabétique des symboles dans le Tableau 2. Le texte des
termes du Tableau 1 a été adapté pour constituer des groupes de termes logiques. L’indice «T» sert aux valeurs de
tolérance.
Tableau 1 — Termes, classés par ordre alphabétique, et symboles
Terme Symbole Unité
Angle de pression apparent de fonctionnement α deg
wt
Angle d’hélice β deg
Classe de tolérance des flancs A —
Diamètre actif de tête d mm
Na
Diamètre de base d mm
b
Diamètre de contrôle du profil d mm
Cf
2 © ISO 2013 – Tous droits réservés
Tableau 1 (suite)
Terme Symbole Unité
Diamètre de départ du profil actif d mm
Nf
Diamètre de forme de pied d mm
Ff
Diamètre de forme de tête d mm
Fa
Diamètre de mesurage d mm
M
Diamètre de référence d mm
Diamètre de tête d mm
a
Diamètre primitif de fonctionnement d mm
w
Écart cumulé de pas partiel (écart de division) F μm
pi
a
Écart composé radial total F ” μm
i
Écart composé tangentiel total F μm
is
Écart cumulé de pas total (écart de division) F μm
p
Écart de forme d’hélice f μm
fβ
Écart de forme du profil f μm
fα
Écart de pas consécutif f μm
u
Écart de pas consécutif individuel f μm
ui
Écart de pas d’un secteur denté F μm
pk
a
Écart de saut radial , dent à dent f ” μm
i
Écart de saut tangentiel, dent à dent f μm
is
Écart d’écartement de pas F μm
pSk
Écart d’inclinaison de l’hélice f μm
Hβ
Écart d’inclinaison du profil f μm
Hα
Écart individuel de pas f μm
p
Écart individuel de pas (isolé) f μm
pi
Écart total d’hélice F μm
β
Écart total du profil F μm
α
Épaisseur de la dent s mm
Évaluation de la marque de portée de dents c —
p
Faux-rond F μm
r
Hauteur de chanfrein en tête de dent h mm
k
Largeur de denture (axiale) b mm
Longueur d’évaluation d’hélice L mm
β
Longueur de la ligne de conduite g mm
α
Longueur d’évaluation du profil L mm
α
Longueur d’onde de coupure du filtre de forme de l’hélice λ mm
β
Longueur d’onde de coupure du filtre de forme du profil λ mm
α
Longueur maximale de la dépouille de pied L mm
cαf max
Longueur maximale de la dépouille de tête L mm
cαa max
Longueur minimale de la dépouille de pied L mm
cαf min
Longueur minimale de la dépouille de tête L mm
cαa min
Tableau 1 (suite)
Terme Symbole Unité
Mesurage radiale individuel r μm
i
Module normal m mm
n
Nombre de dents z —
Nombres de pas d’un secteur denté k —
Pas circulaire apparent sur le diamètre de mesurage p mm
tM
Point de départ du profil actif sur la ligne d’action N —
f
Point de la ligne d’action tangente au cercle de base T —
Point du diamètre actif de tête sur la ligne d’action N —
a
Point primitif C —
Tolérance de la composée tangentielle totale F μm
isT
Tolérance de saut tangentiel, dent à dent f μm
isT
Tolérance d’écart de pas consécutif f μm
uT
Tolérance sur l’écart individuel de pas f μm
pT
Tolérance sur l’écart cumulé de pas totale (division) F μm
pT
Tolérance sur l’écart de forme d’hélice f μm
fβT
Tolérance sur l’écart de forme du profil f μm
fαT
Tolérance sur l’écart de pas d’un secteur denté F μm
pkT
Tolérance sur l’écart d’inclinaison de l’hélice f μm
HβT
Tolérance sur l’écart d’inclinaison du profil f μm
HαT
Tolérance sur l’écart total d’hélice F μm
βT
Tolérance sur l’écart total du profil F μm
αT
Valeur de la dépouille de pied C μm
αf
Valeur de la dépouille de tête C μm
αa
Zone de dépouille de pied L —
Cαf
Zone de dépouille de tête L —
Cαa
Zone médiane du profil L —
αm
a
Symboles donnés dans l’ISO 1328-2.
Tableau 2 — Symboles classés par ordre alphabétique et termes
Symbole Terme Unité
A Classe de tolérance des flancs —
b Largeur de denture (axiale) mm
C Point primitif —
C Valeur de la dépouille de tête μm
αa
C Valeur de la dépouille de pied μm
αf
c Évaluation de la marque de portée de dents —
p
d Diamètre de référence mm
d Diamètre de tête mm
a
d Diamètre de base mm
b
4 © ISO 2013 – Tous droits réservés
Tableau 2 (suite)
Symbole Terme Unité
d Diamètre de contrôle du profil mm
Cf
d Diamètre de forme de tête mm
Fa
d Diamètre de forme de pied mm
Ff
d Diamètre de mesurage mm
M
d Diamètre actif de tête mm
Na
d Diamètre actif de pied mm
Nf
d Diamètre primitif de fonctionnement mm
w
a
F ” Écart composé radial total μm
i
F Écart composé tangentiel total μm
is
F Tolérance de la composée tangentielle totale μm
isT
F Écart cumulé de pas (écart de division) μm
p
F Écart cumulé de pas partiel (écart de division) μm
pi
F Écart de pas d’un secteur denté μm
pk
F Tolérance sur l’écart de pas d’un secteur denté μm
pkT
F Tolérance sur l’écart cumulé de pas (division) μm
pT
F Écart d’écartement de pas μm
pSk
F Faux-rond μm
r
F Écart total du profil μm
α
F Tolérance sur l’écart total du profil μm
αT
F Écart total d’hélice μm
β
F Tolérance sur l’écart total d’hélice μm
βT
f Écart de forme du profil μm
fα
f Tolérance sur l’écart de forme du profil μm
fαT
f Écart de forme d’hélice μm
fβ
f Tolérance sur l’écart de forme d’hélice μm
fβT
f Écart d’inclinaison du profil μm
Hα
f Tolérance sur l’écart d’inclinaison du profil μm
HαT
f Écart d’inclinaison de l’hélice μm
Hβ
f Tolérance sur l’écart d’inclinaison de l’hélice μm
HβT
a
f ” Écart de saut radial , dent à dent μm
i
f Écart de saut tangentiel, dent à dent μm
is
f Tolérance de saut tangentiel, dent à dent μm
isT
f Écart individuel de pas μm
p
f Écart individuel de pas (isolé) μm
pi
f Tolérance sur l’écart individuel de pas μm
pT
f Écart de pas consécutif μm
u
f Écart de pas consécutif individuel μm
ui
f Tolérance d’écart de pas consécutif μm
uT
g Longueur de la ligne de conduite mm
α
Tableau 2 (suite)
Symbole Terme Unité
h Hauteur de chanfrein en tête de dent mm
k
k Nombres de pas d’un secteur denté —
L Zone médiane du profil —
αm
L Zone de dépouille de tête —
Cαa
L Zone de dépouille de pied —
Cαf
L Longueur maximale de la dépouille de tête mm
cαa max
L Longueur minimale de la dépouille de tête mm
cαa min
L Longueur maximale de la dépouille de pied mm
cαf max
L Longueur minimale de la dépouille de pied mm
cαf min
L Longueur d’évaluation du profil mm
α
L Longueur d’évaluation d’hélice mm
β
m Module normal mm
n
N Point du diamètre actif de tête sur la ligne d’action —
a
N Point de départ du profil actif sur la ligne d’action —
f
p Pas circulaire apparent sur le diamètre de mesurage mm
tM
r Mesurage radiale individuel μm
i
s Épaisseur de la dent mm
T Point de la ligne d’action tangente au cercle de base —
z Nombre de dents —
α Angle de pression apparent de fonctionnement deg
wt
β Angle d’hélice deg
λ Longueur d’onde de coupure du filtre de forme du profil mm
α
λ Longueur d’onde de coupure du filtre de forme de l’hélice mm
β
a
Symboles donnés dans l’ISO 1328-2.
3.2 Dimensions générales
3.2.1
diamètre de référence
d
diamètre du cercle de référence
Note 1 à l’article: Le diamètre de référence sert à calculer les valeurs des tolérances.
Note 2 à l’article: Voir l’ISO 21771:2007, 4.2.4.
3.2.2
diamètre de mesurage
d
M
diamètre du cercle concentrique à l’axe de référence (3.2.7), là où le palpeur est en contact avec les flancs
de dents pendant la mesure de l’hélice, du pas ou des écarts d’épaisseur de dent
Note 1 à l’article: Le diamètre de mesurage se situe, en général, vers le milieu du flanc.
Note 2 à l’article: Voir l’ISO/TR 10064-3.
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3.2.3
longueur d’onde de coupure du filtre de forme du profil
λ
α
longueur d’onde où 50 % de l’amplitude des données de mesure du profil en développante est transmis
comme résultat du filtre gaussien passe-bas n’incluant, de ce fait, que les écarts d’onde les plus longues
Note 1 à l’article: Voir 4.4.6 et l’Annexe C.
3.2.4
longueur d’onde de coupure du filtre de forme de l’hélice
λ
β
longueur d’onde où 50 % de l’amplitude des données de mesure de l’hélice est transmis comme résultat
du filtre gaussien passe-bas n’incluant, de ce fait, que les écarts d’onde les plus longues
Note 1 à l’article: Voir 4.4.6 et l’Annexe C.
3.2.5
longueur de roulement
distance linéaire le long d’une ligne tangente au cercle de base depuis son point de contact avec le cercle
de base jusqu’au point donné sur le profil en développante dans le plan apparent
Note 1 à l’article: La longueur de roulement est une alternative à l’angle de roulement pour la spécification des
positions du diamètre choisi sur un profil en développante.
Note 2 à l’article: Voir Figure 1 et l’ISO 21771:2007, 4.3.8
3.2.6
longueur de la ligne de conduite
g
α
longueur de roulement (3.2.5) depuis le diamètre actif de pied, d , jusqu’au diamètre de forme de tête,
Nf
d , ou au point où se fini le contact en raison du dégagement de la partie d’engrènement (fin du profil
Fa
actif)
3.2.7
axe de référence
axe par rapport auquel les détails de la roue dentée, et notamment le pas, le profil et les tolérances
d’hélice sont définis
Note 1 à l’article: L’axe de référence de la roue est défini par les surfaces de référence.
Note 2 à l’article: Voir l’ISO/TR 10064-3.
Légende
L Longueur d’évaluation du profil
α
Points sur la ligne d’action Diamètres
a point de tête d diamètre de tête
a
C point de contrôle du profil d diamètre de base
f b
F point de forme de pied d diamètre de contrôle du profil
f Cf
F point de forme de tête d diamètre de forme de tête
a Fa
N
point de départ du profil actif d diamètre de forme de pied
f Ff
T point de tangente au cercle de base d diamètre de départ du profil actif
Nf
ligne d’action
NOTE Les diamètres sur les roues conjuguées ont les mêmes symboles mais des valeurs différentes.
Figure 1 — Diamètres et longueurs de roulement pour un engrenage à denture extérieure
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3.3 Écart de pas
3.3.1
écart individuel de pas isolé
f
pi
différence algébrique entre la valeur effective d’un pas et la valeur correspondante théorique du pas
dans le plan apparent sur le cercle de mesurage de la roue dentée
Note 1 à l’article: Il correspond au déplacement du flanc de dent depuis sa position théorique par rapport au flanc
correspondant à une dent adjacente.
Note 2 à l’article: Pour les flancs gauches, aussi bien que pour les flancs droits, il y a autant de valeurs de f qu’il
pi
y a de dents.
Note 3 à l’article: Voir Figure 2.
Légende
théorique
effectif
NOTE p = π d /z.
tM M
Figure 2 — Écarts de pas
3.3.2
écart individuel de pas
f
p
valeur absolue maximale de tous les écarts individuels de pas isolé (3.3.1) observés
Note 1 à l’article: f = max |f |.
p pi
3.3.3
écart cumulé de pas isolés
écart de division partiel
F
pi
différence algébrique, sur un secteur dentée de n pas adjacents, entre la longueur et la longueur théorique
de l’arc correspondant
Note 1 à l’article: n varie de 1 à z; pour les flancs gauches, ainsi que pour les flancs droits, il y a autant de valeurs
de F qu’il y a de dents.
pi
Note 2 à l’article: Elle est égale, en théorie, à la somme algébrique des écarts individuels de pas isolé (3.3.1) pour
les mêmes n pas adjacents. Elle correspond au déplacement de tout flanc de dent depuis sa position théorique par
rapport à un flanc de référence.
Note 3 à l’article: Voir Figure 2 et Annexe D.
3.3.4
écart cumulé de pas
écart total de division
F
p
la plus grande différence algébrique entre les valeurs des écarts cumulés de pas isolés (3.3.3) pour un
flanc donné obtenue pour toutes les dents d’une roue dentée
Note 1 à l’article: F = max·F – min·F .
p pi pi
3.4 Écarts de profil
3.4.1 Écarts de profil — Généralités
3.4.1.1
diamètre de contrôle du profil
diamètre de départ pour le mesurage du profil
d
Cf
diamètre spécifié au-delà duquel le profil de dent est exigé conforme au profil de conception (3.4.2.1)
spécifié
Note 1 à l’article: En l’absence de spécification, on utilise le diamètre actif de pied, d , comme diamètre de contrôle
Nf
du profil, voir 4.5, dernier alinéa.
Note 2 à l’article: Voir Figures 1 et 3.
3.4.1.2
diamètre de forme de tête
d
Fa
sauf spécification contraire, le diamètre de tête moins le double de l’arrondie de tête ou du chanfrein
Note 1 à l’article: C’est le diamètre minimal spécifié pour le diamètre de la roue à denture extérieure ou le maximal
spécifié pour le diamètre de la roue à denture intérieure quand la rupture de tête (point de départ du chanfrein de
tête ou de l’arrondie de tête) peut apparaitre.
Note 2 à l’article: Avec une transition directe entre l’hélicoïde en développante nominal, l’arrondie de tête est égal
à zéro et le diamètre de forme de tête est égal au diamètre de tête.
Note 3 à l’article: Voir Figures 1 et 3
3.4.1.3
profil mesuré
partie du flanc de la dent avec laquelle le palpeur est en contact lors de la mesure du profil, qui doit
inclure le diamètre de contrôle du profil (3.4.1.1) et le diamètre de forme de tête (3.4.1.2)
Note 1 à l’article: Voir Figure 3.
a) denture externe
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b) denture interne
Légende
1 profil mesuré
Figure 3 — Profils mesurés
3.4.1.4
plage d’évaluation du profil
section du profil mesuré (3.4.1.3) commençant au diamètre de contrôle du profil (3.4.1.1), d et sans
Cf
spécification contraire se terminant à 95 % de la longueur au diamètre de forme de tête (3.4.1.2), d
Fa
Note 1 à l’article: Voir Figures 4 à 8, 4.4.8 et l’ISO 21771.
3.4.1.5
longueur d’évaluation du profil
L
α
longueur de la ligne de roulement (3.2.5) de la plage d’évaluation du profil (3.4.1.4) dans un plan apparent
Note 1 à l’article: Voir Figure 1.
3.4.1.6
écart du profil
ampleur de l’écart du profil mesuré (3.4.1.3) par rapport au profil de conception (3.4.2.1) spécifié
Note 1 à l’article: Voir Figures 4 à 8.
a) Écart total du profil b) Écart de forme du profil c) Écart d’inclinaison du profil
Légende
Points sur la ligne d’action
C point de contrôle du profil
f
N point de départ du profil actif
f
F point de forme de tête
a
a point de tête
profil mesuré
fac-similé du profil de conception
ligne du profil moyen
fac-similé de la ligne du profil moyen
Figure 4 — Écarts de profil, profil non modifié
a) Écart total du profil b) Écart de forme du profil c) Écart d’inclinaison du profil
Voir la légende de la Figure 4.
Figure 5 — Écarts de profil avec modification d’angle de pression
a) Écart total du profil b) Écart de forme du profil c) Écart d’inclinaison du profil
Voir la légende de la Figure 4.
Figure 6 — Écarts de profil avec modification de bombé
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a) Écart total du profil b) Écart de forme du profil c) Écart d’inclinaison du profil
Voir la légende de la Figure 4.
Figure 7 — Écarts de profil avec correction en tête de profil
a) Écart total du profil b) Écart de forme du profil c) Écart d’inclinaison du profil
Voir la légende de la Figure 4.
Figure 8 — Écarts de profil avec correction en tête et en pied de profil
3.4.2 Analyse des écarts de profil
3.4.2.1
profil de conception
profil spécifié par le concepteur dans un diagramme où un axe représente les modification par rapport
à une développante de cercle parfaite et l’autre axe représente la longueur de roulement le long de la
tangente au cercle de base
Note 1 à l’article: Quand le profil de conception n’est pas spécifié, on obtient un profil en développante non modifié
qui apparaît sous forme d’une droite. Dans les Figures 4 à 8, les profils de conception sont présentés sous forme
de traits mixtes.
Note 2 à l’article: Voir Figures 4 à 8.
3.4.2.2
ligne de profil moyen
ligne (ou courbe) qui représente la forme du profil de conception (3.4.2.1), mais alignée sur la trace
mesurée sur la plage d’évaluation du profil (3.4.1.4)
Note 1 à l’article: Voir 4.4.8.2 pour la méthode à utiliser.
3.4.2.3
écart total du profil
F
α
distance entre deux fac-similés du profil de conception (3.4.2.1) qui encadrent le profil mesuré (3.4.1.3)
sur la plage d’évaluation du profil (3.4.1.4)
Note 1 à l’article: Les fac-similés du profil de conception conservent un tracé parallèle au profil de conception.
Note 2 à l’article: Voir Figures 4 à 8 et 4.4.8.2.
3.4.2.4
écart de forme du profil
f
fα
distance entre deux fac-similés de la ligne du profil moyen (3.4.2.2), de façon à encadrer le profil mesuré
(3.4.1.3) sur la plage d’évaluation de profil (3.4.1.4)
Note 1 à l’article: Les fac-similés de la ligne du profil moyen conservent un tracé parallèle à la ligne du profil
moyen.
Note 2 à l’article: Voir Figures 4 à 8 et 4.4.8.2.
3.4.2.5
écart d’inclinaison du profil
f
Hα
distance entre deux fac-similés du profil de conception (3.4.2.1) qui coupent la ligne de profil moyen
(3.4.2.2) extrapolé au diamètre de contrôle de profil (3.4.1.1), d , et au diamètre de tête, d
Cf a
Note 1 à l’article: Les fac-similés du profil de conception conservent un tracé parallèle au profil de conception.
Note 2 à l’article: Voir Figures 4 à 8.
3.5 Écarts d’hélice
3.5.1 Écarts d’hélice — Généralités
3.5.1.1
hélice mesurée
flanc entier entre les faces d’extrémité de largeur ou, le cas échéant, le point de départ de dépouilles ou
d’arrondis d’extrémité ou autre modification destinée à exclure cette partie de la dent de l’engrènement,
le long duquel le palpeur est en contact pendant la mesure de l’hélice
3.5.1.2
plage d’évaluation d’hélice
zone de flanc entre les faces d’extrémité de largeur ou le cas échéant, le point de départ de dépouilles ou
d’arrondis d’extrémité ou autre modification destinée à exclure cette partie de la dent de l’engrènement,
qui est sauf spécification contraire, diminuée dans la direction axiale à chaque extrémité par la plus
faible des deux valeurs suivantes: 5 % de la largeur de denture ou une longueur égale à un module
Note 1 à l’article: Il est de la responsabilité du concepteur de la roue dentée de s’assurer que la plage d’évaluation
d’hélice convient à l’application considérée.
Note 2 à l’article: Voir 4.4.8.4.
3.5.1.3
longueur d’évaluation d’hélice
L
β
longueur axiale de la plage d’évaluation d’hélice (3.5.1.2)
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3.5.1.4
écart d’hélice
ampleur de l’écart d’une hélice mesurée (3.5.1.1) par rapport à l’hélice de conception (3.5.2.1) spécifiée
Note 1 à l’article: Voir Figures 9 à 13.
3.5.2 Analyse des écarts d’hélice
3.5.2.1
hélice de conception
hélice spécifiée par le concepteur dans un diagramme où un axe représente les modifications d’une
hélice pure et l’autre représente la largeur de denture
Note 1 à l’article: En l’absence de spécification, il s’agit d’une hélice non modifiée.
Note 2 à l’article: Voir Figures 9 à 13.
3.5.2.2
ligne d’hélice moyenne
ligne (ou courbe) qui représente la forme d’hélice de conception (3.5.2.1), mais alignée sur la trace mesurée
Note 1 à l’article: Voir 4.4.8.4 pour la méthode à utiliser.
a) Écart total d’hélice b) Écart de la forme d’hélice c) Écart d’inclinaison d’hélice
Légende
hélice mesurée
ligne de l’hélice moyenne
fac-similé de l’hélice de conception
fac-similé de la ligne de l’hélice moyenne
Figure 9 — Écarts d’hélice, sans modification d’hélice
a) Écart total d’hélice b) Écart de la forme d’hélice c) Écart d’inclinaison d’hélice
Voir la légende de la Figure 9.
Figure 10 — Écarts d’hélice avec modification d’angle d’hélice
a) Écart total d’hélice b) Écart de la forme d’hélice c) Écart d’inclinaison d’hélice
Voir la légende de la Figure 9.
Figure 11 — Écarts d’hélice avec modification de bombé
a) Écart total d’hélice b) Écart de la forme d’hélice c) Écart d’inclinaison d’hélice
Voir la légende de la Figure 9.
Figure 12 — Écarts d’hélice avec correction d’extrémité d’hélice
a) Écart total d’hélice b) Écart de la forme d’hélice c) Écart d’inclinaison d’hélice
Voir la légende de la Figure 9.
Figure 13 — Écarts d’hélice avec modification d’angle d’hélice et correction d’extrémité d’hélice
3.5.2.3
écart total d’hélice
F
β
distance entre deux fac-similés de l’hélice de conception (3.5.2.1) qui encadrent l’hélice mesurée (3.5.1.1)
dans la plage d’évaluation d’hélice (3.5.1.2)
Note 1 à l’article: Les fac-similés de l’hélice de conception conservent un tracé parallèle à l’hélice de conception.
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Note 2 à l’article: Voir Figures 9 à 13 et 4.4.8.4.
3.5.2.4
écart de forme d’hélice
f
fβ
distance entre deux fac-similés de la ligne d’hélice moyenne (3.5.2.2), de façon à encadrer l’hélice mesurée
(3.5.1.1) sur la plage d’évaluation d’hélice (3.5.1.2)
Note 1 à l’article: Les fac-similés de la ligne d’hélice moyenne sont orientés de façon à être parallèles à la ligne
d’hélice moyenne.
Note 2 à l’article: Voir Figures 9 à 13 et 4.4.8.4.
3.5.2.5
écart d’inclinaison de l’hélice
f
Hβ
distance entre deux fac-similés de l’hélice de conception (3.5.2.1) qui coupent la ligne d’hélice moyenne
(3.5.2.2) aux extrémités de la largeur de denture, b
Note 1 à l’article: Les fac-similés de l’hélice de conception conservent un tracé parallèle à l’hélice de conception.
Note 2 à l’article: Voir Figures 9 à 13.
Note 3 à l’article: Voir 4.4.8.4 pour la méthode à utiliser.
4 Application du système ISO de classes de tolérances des flancs
4.1 Généralités
La présente partie de l’ISO 1328 définit des classes de tolérances des flancs et recommande des exigences
de mesure pour des roues dentées non assemblés.
Des considérations relatives à la conception et à l’application peuvent garantir le mesurage ou une
documentation qui ne sont habituellement pas fournies dans les processus de fabrication standards. Les
exigences spécifiques doivent figurer dans les documents contractuels.
Aucune méthode de mesure ou documentation particulière n’est considérée comme obligatoire à moins
qu’elle ne soit spécifiquement convenue entre le fabricant et l’acquéreur. Lorsque des applications exigent
des mesures au-delà des recommandations de la présente partie de l’ISO 1328, des méthodes de mesure
particulières doivent faire l’objet d’une négociation avant de procéder à la fabrication de l’engrenage.
Lors de la spécification des classes de tolérance des flancs selon la présente partie de l’ISO 1328, il doit
être fait usage de la désignation définie en 4.6.1.
4.2 Paramètres géométriques à vérifier
Les caractéristiques géométriques d’une roue dentée, énumérées dans le Tableau 3, peuvent être
mesurées au moyen d’un certain nombre de méthodes. Le choix de la méthode particulière dépend de
l’amplitude de la tolérance, de l’incertitude de mesure correspondante, des dimensions de la roue dentée,
du volume de production, des équipements disponibles, de l’exactitude des ébauches de la roue et des
coûts de mesurage. Les pratiques et les méthodes de mesure des roues dentées cylindriques droites et
hélicoïdales sont traitées dans l’ISO/TR 10064-1.
Tableau 3 — Paramètres — Emplacement des définitions et des tolérances
Emplacement
Symbole du Emplacement de la
Description de la mesure des tolé-
paramètre définition
rances
Écarts élé-
mentaires: Écart cumulé de pas (écart total de division) 5.3.2 3.3.4
F Écart individuel de pas 5.3.1 3.3.2
p
f Écart total du profil 5.3.3.3 3.4.2.3
p
F Écart de forme du profil 5.3.3.2 3.4.2.4
α
f Écart d’inclinaison du profil 5.3.3.1 3.4.2.5
fα
f Écart total d’hélice 5.3.4.3 3.5.2.3
Hα
F Écart de forme d’hélice 5.3.4.2 3.5.2.4
β
f Écart d’inclinaison de l’hélice 5.3.4.1 3.5.2.5
fβ
f Faux-rond E.4 E.3
Hβ
F Écart cumulé de pas d’un secteur denté D.5 D.2
r
F Écart de pas consécutif G.2 G.1.2
pk
f
u
Écarts compo-
sés: Écart composé tangentiel totale F.1.6 Annexe F
F Écart de saut tangentiel, dent à dent F.1.5 F.1.5
is
f Évaluation de la marque de portée de dents —
is
c (voir ISO/TR 10064-4)
p
Dimensions:
s Épaisseur de la dent (voir ISO 21771) —
Une roue dentée dont la classe ISO de tolérance de flanc est spécifiée doit satisfaire à toutes les exigences
de tolérances individuelles applicables à la classe de tolérances du flanc et aux dimensions particulières
comme indiquée dans les Tableaux 4 et 5.
Le Tableau 4 comporte le détail de l’ensemble minimal de paramètres qui doivent être vérifiés pour
assurer la conformité à la présente partie de l’ISO 1328. Une liste alternative peut être utilisée à la place
de cette liste par défaut, dans le cadre d’un accord entre le fabricant et l’acquéreur. Le choix entre la
liste par défaut et la liste alternative peut dépendre des instruments de mesure disponibles. La liste des
paramètres pour une classe de tolérance de flanc plus précise peut être utilisée lors de l’évaluation des
roues dentées.
Normalement, les tolérances s’appliquent aux deux flancs des dents. Dans certains cas, le flanc chargé
peut être spécifié avec une exactitude supérieure à celle du flanc non chargé ou soumis à une charge
réduite; le cas échéant, ces informations et l’indication du flanc chargé doivent être spécifiées sur le plan
de la roue dentée.
Tableau 4 — Paramètres à mesurer
Paramètres minimaux acceptables
Diamètre
Classe de tolérance de
Liste des paramètres par Liste alternative de para-
flancs
mm
défaut mètres
b a a
10 à 11 F , f , s, F , F s, c , F ′′ , f ′′
p p α β p i i
b
7 à 9 F , f , s, F , F s, c , F , f
p p α β p is is
d ≤ 4 000
F , f , s
p p
b
2 à 6 F , f , f s, c , F , f
α fα Hα p is is
F , f , f
β fβ Hβ
b
d > 4 000 7 à 11 F , f , s, F , F F , f , s, ( f c )
p p α β p p fβ ou p
a
Conforme à l’ISO 1328-2, mais uniquement quand la dimension n’est pas une constante.
b
Les critères d’acceptation de la marque de portée et la pratique de mesurage ne sont pas spécifiés dans la présente
partie de l’ISO 1328 et ils doivent être acceptés entre le fabricant et l’acquéreur.
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Tableau 5 — Nombre minimum de mesurages
Indicateur de la méthode Méthode de mesure type Nombre minimum
demandé
Écarts élémentaires:
F Écart cumulé de pas (écart total de division) Deux palpeurs Toutes les dents
p
Un seul palpeur Toutes les dents
f Écart individuel de pas Deux palpeurs Toutes les dents
p
Un seul palpeur Toutes les dents
F Écart total du profil Profils Trois dents
α
f Écart de forme du profil
fα
f Écart d’inclinaison du profil
Hα
F Écart total d’hélice Hélices Trois dents
β
f Écart de forme d’hélice
fβ
f Écart d’inclinaison de l’hélice
Hβ
Écarts composés:
F Écart composé tangentiel total Toutes les dents
is
f Écart de saut tangentiel, dent à dent Toutes les dents
is
c Évaluation de la marque de portée de dents Trois emplacements
p
Dimensions:
s Épaisseur de la dent Mesure de la corde Trois dents
Mesure de cotes sur ou entre Deux emplacements
piges
Mesure de cotes d’écartement Deux emplacements
Essai d’action sur écart com- Toutes les dents
posé
Sauf spécification contraire, le fabricant peut choisir:
— la méthode de mesure parmi les méthodes applicables décrites dans l’ISO/TR 10064-1 et résumées
dans le Tableau 5;
— l’outil de mesure à utiliser en fonction de la méthode choisie, pourvu qu’il soit correctement étalonné;
— les dents individuelles à mesurer, tant qu’elles sont à peu près également espacées et qu’elles
répondent au nombre minimum de dents à contrôler spécifié par la méthode et résumé dans le
Tableau 5.
4.3 Vérification des appareils et incertitude
Afin d’assurer la traçabilité, il convient que les appareils servant aux mesures des roues dentées soient
vérifiés périodiquement conformément aux modes opératoires d’étalonnage normalisés, tels que ceux
de définis dans l’ISO 18653. Il convient de déterminer l’incertitude du processus de mesure.
4.4 Éléments à prendre en considération pour les mesures élémentaires
4.4.1 Résumé des éléments à prendre en considération
Avant que les valeurs des mesures élémentaires puissent être comparées aux valeurs de tolérance,
certains paramètres opérationnels de la méthode de mesure doivent être connus. Ceux-ci comprennent:
— l’axe de référence;
— la direction de la mesure;
— la direction du tolérancement;
— le diamètre de mesurage;
— le filtrage des données;
— la densité des données;
— les pratiques de mesure exigées.
Dans certains cas, les appareils de mesure répondent aux exigences minimales par défaut. En cas de
conditions différentes, il est nécessaire que les raisons des différences de mesures soient connues et
compensées.
Il est important de faire la distinction entre l’emplacement de la mesure (le diamètre de mesurage), le
sens de la mesure et la direction de la tolérance.
4.4.2 Axe de référence
La spécification du profil de conception, de l’hélice de conception et du pas nécessite la définition d’un
axe de rotation de référence approprié, appelé axe de référence. Il est défini par la spécification des
surfaces de référence. Voir l’ISO/TR 10064-3.
La géométrie de la denture est déterminée par référence à l’axe de référence et, ainsi, l’axe de référence
est la référence des mesures et des tolé
...
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