ISO/PAS 20065:2016

PUBLICLY ISO/PAS
AVAILABLE 20065
SPECIFICATION
First edition
Acoustics — Objective method for
assessing the audibility of tones in
noise — Engineering method
Acoustique — Méthode objective pour évaluer l’audibilité des tons
dans le bruit — Méthode d’expertise
PROOF/ÉPREUVE
Reference number
©
ISO 2016
© ISO 2016, Published in Switzerland
All rights reserved. Unless otherwise specified, no part of this publication may be reproduced or utilized otherwise in any form
or by any means, electronic or mechanical, including photocopying, or posting on the internet or an intranet, without prior
written permission. Permission can be requested from either ISO at the address below or ISO’s member body in the country of
the requester.
ISO copyright office
Ch. de Blandonnet 8 • CP 401
CH-1214 Vernier, Geneva, Switzerland
Tel. +41 22 749 01 11
Fax +41 22 749 09 47
copyright@iso.org
www.iso.org
ii © ISO 2016 – All rights reserved

Contents Page
Foreword .iv
1 Scope . 1
2 Normative references . 1
3 Terms and definitions . 1
4 Measurement procedure . 5
4.1 General . 5
4.2 Measurement instruments . 5
4.3 Merging the basic spectra . 5
5 Evaluation . 6
5.1 General information . 6
5.2 Width Δf of the critical band . 6
c
5.3 Determination of prominent tones . 7
5.3.1 General information . 7
5.3.2 Determination of the mean narrow-band level L of the masking noise . 7
S
5.3.3 Determination of the tone level L of a tone in a critical band . 8
T
5.3.4 Distinctness of a tone . 9
5.3.5 Determination of the critical band level, L , of the masking noise .10
G
5.3.6 Masking index .10
5.3.7 Determination of the audibility, ΔL .10
5.3.8 Determination of the decisive audibility, ΔL , of a narrow-band spectrum .10
j
5.3.9 Determination of the mean audibility ΔL of a number of spectra .12
6 Calculation of the uncertainty of the audibility ΔL .13
7 Recommendations on the presentation of results .15
7.1 Measurement .15
7.2 Acoustic environment .15
7.3 Instruments for measurement, recording and evaluation .16
7.4 Acoustic data .16
Annex A (informative) Window effect and Picket fence effect .17
Annex B (informative) Resolving power of the human ear at frequencies below 1 000 Hz
and geometric position of the critical bands — corner frequencies .21
Annex C (informative) Masking, masking threshold, masking index .23
Annex D (informative) Iterative method for the determination of the audibility, ∆L .24
Annex E (informative) Example for the determination of the tonal audibility .28
Annex F (informative) Sample program to determine the audibility .34
Bibliography .53
Foreword
ISO (the International Organization for Standardization) is a worldwide federation of national standards
bodies (ISO member bodies). The work of preparing International Standards is normally carried out
through ISO technical committees. Each member body interested in a subject for which a technical
committee has been established has the right to be represented on that committee. International
organizations, governmental and non-governmental, in liaison with ISO, also take part in the work.
ISO collaborates closely with the International Electrotechnical Commission (IEC) on all matters of
electrotechnical standardization.
The procedures used to develop this document and those intended for its further maintenance are
described in the ISO/IEC Directives, Part 1. In particular the different approval criteria needed for the
different types of ISO documents should be noted. This document was drafted in accordance with the
editorial rules of the ISO/IEC Directives, Part 2 (see www.iso.org/directives).
Attention is drawn to the possibility that some of the elements of this document may be the subject of
patent rights. ISO shall not be held responsible for identifying any or all such patent rights. Details of
any patent rights identified during the development of the document will be in the Introduction and/or
on the ISO list of patent declarations received (see www.iso.org/patents).
Any trade name used in this document is information given for the convenience of users and does not
constitute an endorsement.
For an explanation on the meaning of ISO specific terms and expressions related to conformity assessment,
as well as information about ISO’s adherence to the World Trade Organization (WTO) principles in the
Technical Barriers to Trade (TBT) see the following URL: www.iso.org/iso/foreword.html.
The committee responsible for this document is ISO/TC 43, Acoustics, Subcommittee SC 1, Noise.
iv PROOF/ÉPREUVE © ISO 2016 – All rights reserved

PUBLICLY AVAILABLE SPECIFICATION ISO/PAS 20065:2016(E)
Acoustics — Objective method for assessing the audibility
of tones in noise — Engineering method
1 Scope
This Publicly Available Specification describes a method for the objective determination of the audibility
of tones in environmental noise.
This Publicly Available Specification is intended to augment the usual method for evaluation on the
basis of aural impression, in particular, in cases in which there is no agreement on the degree of the
audibility of tones. The method described can be used if the frequency of the tone being evaluated is
equal to, or greater than, 50 Hz. In other cases, if the tone frequency is below 50 Hz, or if other types of
noise (such as screeching) are to be captured, then this method cannot replace subjective evaluation.
The method presented herein can be used in continuous measurement stations that work automatically.
2 Normative references
The following documents, in whole or in part, are normatively referenced in this document and are
indispensable for its application. For dated references, only the edition cited applies. For undated
references, the latest edition of the referenced document (including any amendments) applies.
ISO 1996-1, Acoustics — Description, measurement and assessment of environmental noise — Part 1: Basic
quantities and assessment procedures
IEC 61672-1, Electroacoustics — Sound level meters — Part 1: Specifications
3 Terms and definitions
For the purposes of this document, the terms and definitions given in ISO 1996-1 and the following apply.
3.1
tonality
presence of a tone in a noise, the level of which is below that of the remaining noise components in the
critical band (3.5) about the tone frequency (3.2) by less than the value of the masking index (3.16), a
v
3.2
tone frequency
f
T
frequency of the spectral line (3.23) (or mid-band frequency of the narrow-band filter), to the level of
which the tone contributes most strongly
3.3
tone level
L
T
energy summation of the narrow-band level (3.22) with the tone frequency (3.2), f , and the lateral lines
T
about f , assignable to this tone
T
Note 1 to entry: If the critical band (3.5) for the frequency, f , under consideration contains a number of tones,
T
then the tone level, L , is the energy sum of these tones. This level, L , is then assigned to the frequency of the
T T
participating tone that has the maximal value of audibility (3.4), ΔL.
Note 2 to entry: The method for the determination of the tone level, L , of a tone in a critical band is described
T
in 5.3.3.
3.4
audibility
ΔL
′
difference between the tone level (3.3), L , and the masking threshold (3.15), L
T
T
Note 1 to entry: The method for the determination of the decisive audibility (3.24), ΔL , of a narrow-band spectrum
j
(3.12) is described in 5.3.8.
3.5
critical band
frequency band with a bandwidth (3.17), ∆f , within which the auditory system integrates the sound
c
intensity in the formation of loudness and within which it integrates the sound intensity in the
formation of the masking threshold (3.15)
Note 1 to entry: This characteristic of a critical band (see also References [3] and [4]) holds only for a restricted
sound level range. This dependence is neglected here.
3.6
mean narrow-band level of the critical band
L
S
energy mean value of all narrow-band levels (3.22) in a critical band (3.5) that (as a rule) does not exceed
this mean value by more than 6 dB
Note 1 to entry: The method for the determination of the mean narrow-band level L of the masking noise is
S
described in 5.3.2 and Annex D (iterative method).
3.7
critical band level
L
G
level of noise that is assigned to the critical band (3.5) that describes the masking characteristic of the
noise for one or more tones of the noise in this critical band
Note 1 to entry: See narrow-band level (3.22) and Annex C for masking.
Note 2 to entry: For the definition formula for L , see Formula (12).
G
3.8
sampling frequency
f
S
number of samples taken per second
Note 1 to entry: The analogue data provided continuously are converted into samples through sampling at
discrete time intervals for digital processing.
Note 2 to entry: To ensure the reproducibility of a digitized signal, the Shannon theorem requires that the
sampling frequency, f , is at least 2 times the highest frequency of the signal components used for evaluation
S
in the time signal [ f ≥ 2 f , see also aliasing (3.9), antialiasing filter (3.10) and useable frequency (3.20)]. The
S N
algorithm of a Fast Fourier Transform analysis (the variant of a discrete Fourier Transform used typically and
optimized for calculation) only permits block lengths (3.11), N, that correspond to a power of two. FFT analyzers
thus need a sampling frequency that is at least 2,56 times the maximum frequency to be analysed.
3.9
aliasing
reflection in the line spectrum (3.12) of frequency components from the range above the sampling
frequency (3.8) divided by two ( f /2) in the range below f /2
S S
Note 1 to entry: Antialiasing filters (3.10) are used to avoid errors through such reflections.
Note 2 to entry: Half the sampling frequency ( f /2) is also known as the Nyquist frequency.
S
2 PROOF/ÉPREUVE © ISO 2016 – All rights reserved

3.10
antialiasing filter
low-pass filter
ideal filter that allow frequencies below half the sampling frequency (3.8) to pass through completely
(without influencing the signal), but completely block all higher frequencies
Note 1 to entry: To prevent aliasing (3.9), the noise under investigation shall be filtered using an antialiasing
filter before analogue-to-digital conversion.
Note 2 to entry: Real aliasing filters have a final damping (generally 120 dB/octave) within the blocking range, i.e.
signal components in this transition range are reflected (damped). For example, in the transformation of 2 048
(2 k) data points, 1 024 frequency lines are calculated and 800 lines shown. A component in the line number
1 248 is folded back into the line number 800. With a low-pass filter of 120 dB/octave the damping of these
components is approximately 75 dB.
Note 3 to entry: The usual commercial FFT analyzers have an antialiasing filter, the limit frequency of which
can be switched automatically with the selectable sampling frequency. The reflection of simulated narrow-band
levels (3.22) is suppressed.
3.11
block length
N
block of sampling values that in discrete form represents a time-limited range of the time signal to be
analysed
Note 1 to entry: In contrast to frequency analysis with analogue and digital filters, the noise with the Fast Fourier
Transform is processed in data blocks. In general, these blocks embrace only a part of the noise recording. The block
length, N, expresses the number of data points processed at the same time. Due to the nature of the Fast Fourier
Transform, the value of N has the integer of power of 2. It has a value, for example, of N = 2 = 1 024 data points.
3.12
line spectrum
narrow-band spectrum
frequency spectrum
plot of the sound pressure level (narrow-band level) (3.22) as a function of the frequency in frequency
bands of constant bandwidth (3.17) (line spacing, ∆f ) (3.13)
Note 1 to entry: A-weighting of the level is assumed in this Publicly Available Specification.
Note 2 to entry: Frequency analysis delivers a line spectrum, in which each line represents the output of a filter,
the mid-frequency of which corresponds to the frequency of the spectral line (3.23).
3.13
line spacing
frequency resolution
distance between neighbouring spectral lines (3.23), where the line spacing in the FFT is given by
Δ=ff /N
S
where
f is the sampling frequency (3.8);
S
N is the block length (3.11).
Note 1 to entry: In this Publicly Available Specification, the line spacing is 1,9 Hz ≤ Δf ≤ 4,0 Hz.
3.14
time window
time data set of the signal segment (block length) (3.11) that is multiplied by a weighting function
(window function)
Note 1 to entry: In accordance with the definition of the Fourier integral, a prerequisite of the FFT analysis is that
the time data set is periodic. If this is not the case (as with stochastic signals), cut-off effects at the edges of the
time window will lead to distortion of the spectrum. These distortions are avoided through weighting functions
such as the Hanning Function.
Note 2 to entry: For more information on window and weighting functions, see, for example, Reference [5] and
Annex A.
3.15
masking threshold
′
L
T
audibility (3.4) threshold for a specific sound in the presence of a masking sound (masker)
Note 1 to entry: See Annex C for more information on the audibility threshold and the masking noise.
3.16
masking index
a
v
′
difference between the masking threshold (3.15), L , and the critical band level (3.7), L , of the
G
T
masking noise
Note 1 to entry: For frequency-dependent masking index, a , masking and masking noise, see Annex C.
v
3.17
bandwidth
frequency bandwidth
frequency range of a number of neighbouring spectral lines (3.23)
Note 1 to entry: If the width of a frequency band is calculated for which its beginning or end does not correspond
to the boundary between two spectral lines, then only the spectral lines that lie in their full width within the
calculated frequency range are assigned to the frequency band.
3.18
distinctness
clarity
ratio of the conspicuousness of a tone based on a bandpass noise to the conspicuousness of a sinusoidal
tone of the same tone frequency (3.2), f , and same tone level (3.3), L
T T
3.19
edge steepness
ratio of the level difference between the maximum narrow-band level (3.22) of a tone, L , and the
Tmax
narrow-band levels of the first line below/above the tone to the corresponding frequency difference
3.20
useable frequency
f
N
upper limit frequency of the signal components used for evaluation
3.21
investigation range
range within which tones are investigated in the line spectrum (3.12)
3.22
narrow-band level
averaged level within a spectral line (3.23)
4 PROOF/ÉPREUVE © ISO 2016 – All rights reserved

3.23
spectral line
frequency band of bandwidth (3.17), ∆f (line spacing) (3.13), in a line spectrum (3.12)
3.24
decisive audibility
ΔL
j
maximum audibility (3.4), ∆L, in the individual spectrum, j
4 Measurement procedure
4.1 General
The measurement procedure will depend on the aims. The requirements for the measurement and
assessment procedure in terms of the choice of measurement point, measurement time and duration of
measurement, extraneous noise, etc. shall be satisfied.
The variable for determination of audibility of prominent tones is the sound pressure p(t). For frequency
analysis, the A-weighted equivalent continuous sound pressure level, L , as given in ISO 1996-1, is to
Aeq
be established for the respective spectral lines. If the spectrum is unweighted (linear), then it shall be
corrected to A-weighting in accordance with IEC 61672-1.
4.2 Measurement instruments
Sound level meters that meet, or exceed, the requirements of Class 1 in IEC 61672-1 shall be used. These
have a frequency weighting “A”/“LIN” or “A”/“Z” with a lower limit frequency equal to, or below, 20 Hz.
Additional instruments such as recording instruments (digital or magnetic tape) may also be used. The
measured values derived through recording instruments shall lie within the tolerance range given in
IEC 61672-1.
Analysis of frequency components in the measurement signals is performed using a frequency
analyzer. The constant line spacing, Δf, shall lie in the range 1,9 Hz to 4 Hz (inclusive). The use of the
Hanning window is mandatory in this Publicly Available Specification. For further processing, it shall
be ensured that the digitalization of the sound pressure signal across the entire dynamic range used
has a resolution of at least 0,1 dB.
Before it is processed further, the analogue measurement signal shall be passed through a steep low-
pass filter (antialiasing filter) to avoid errors in frequency analysis. The sampling frequency (see 3.8)
shall be at least two times the maximum usable frequency present (see 3.20). The Hanning window is to
be used as time window to reduce lateral bands (see 3.14).
4.3 Merging the basic spectra
The spectra for the prominent tone assessment shall have an averaging time of approximately 3 s. Due
to the line spacing of 1,9 Hz to 4 Hz (see 4.2) and the typical frequency range, f, of a few kHz, the basic
spectra given by the frequency analyzer will have an averaging time below 1 s. To get the averaging
time of approximately 3 s, a number of basic spectra shall be merged. This shall be done line by line
with Formula (1):
 N 01,dL / B 
ji,
L = 10lg 10 dB (1)
 
∑
j
i=1
N
 
where
L is the level of the spectrum, j, and the spectral line, i;
j,i
N is the number of merged spectra.
5 Evaluation
5.1 General information
The aim of evaluation is to establish the audibility, ΔL. The procedure is the same for stationary and
non-stationary noises. For tones that can only just be perceived, a quaver (eighth note) is to be adopted
as a base time that is adequate for hearing. However, comprehensive studies have shown that the lower
limit for use of the procedure is reached at averaging times of approximately 3 s. Lower averaging times
lead to unjustified values of audibility, ΔL (too high, but also too low). Signals that have a very high
level dynamic and/or frequency dynamic that no longer correspond with a 3-second averaging can,
therefore, not be evaluated using this Publicly Available Specification. The following conditions shall be
satisfied for the measurements.
— The extended uncertainty, U, of the audibility, ΔL, with a coverage probability of 90 % in a bilateral
confidence interval (see Clause 6) shall not exceed ±1,5 dB. This is generally the case with evaluation
of at least 12 time-staggered narrow-band averaged spectra. If there are less than 12 averaged
spectra then the uncertainty shall be taken into consideration as given in Clause 6.
— Where there are alternating operating states, all of the operating states shall be covered by the
averaging spectra used (see Annex E).
Tonal components in different critical bands are evaluated separately. To arrive at a decision on whether
a tonal audibility has to be made, only the most pronounced tone is considered. If a number of tones are
present within a critical band, then an energy summation of their tone levels, L , is carried out to yield
Ti
a tone level, L (see 5.3.8).
T
A tonal audibility is performed for a tone only if its distinctness (see 3.18) is at least 70 %. This means
a maximal bandwidth, Δf , dependent on the tone frequency [see Formula (9)] and necessitates edge
R
steepness (see 3.19) of at least 24 dB/octave.
NOTE 1 For the distinctness of a tone, see 5.3.4.
NOTE 2 Harmonic multiples of a tone are evaluated, independently of that tone, similarly to all other
components of the spectrum.
5.2 Width Δf of the critical band
c
The width Δf of the critical band about the tone frequency f is given by Formula (2):
c T
06, 9
 
 f /Hz
T
 
Δ=f 25,H07z,++50 10,,14 Hz (2)
 
c
 
 
 
Assuming a geometric position of the corner frequencies of the critical band (see Annex B), these corner
frequencies, f and f , are derived as follows:
1 2
ff=× f (3)
T 12
6 PROOF/ÉPREUVE © ISO 2016 – All rights reserved

Δff+4
()
−Δf
cT
c
f = + (4)
2 2
ff=+Δf (5)
21 c
5.3 Determination of prominent tones
5.3.1 General information
The audibility of a tone is determined using the tone level, L , and the critical band level, L , of the
T G
masking noise in the critical band about the tone frequency, f . The frequency of all maxima of the
T
spectrum is considered as the tone frequency.
The use of the Hanning window is recommended in Annex A. With window functions (except for
rectangular windows), the effective analysis bandwidth, Δf , is greater than the bandwidth, Δf, of an
e
ideal filter (see 3.13), i.e. the individual bands are thus superimposed. In the summation process, the
energy components are counted a number of times (see Annex A for more information).
In a frequency analyzer, this influence of summation (number of lines >1) is taken into consideration
through a correction value; if the level addition is simulated by the analyzer program, then this
correction value has to be considered in the computing program, both in the formation of the tone level
[see Formula (8)] and in the calculation of the masking noise [see Formula (12)].
5.3.2 Determination of the mean narrow-band level L of the masking noise
S
The mean narrow-band level, L , [see Formula (6)] is derived in an iterative procedure from the lines
S
of the critical band about the line under investigation. The procedure commences with the energy
averaging of all lines of the critical band with the exception of the line under investigation itself. In the
subsequent steps, the levels of the lines of the critical band under consideration are no longer taken
into consideration in the averaging procedure if their level exceeds the energy mean value determined
beforehand by more than 6 dB. The iterative procedure is discontinued, if in an iteration step, the new
energy mean value is equal within a tolerance of ±0,005 dB to that of the previous iteration step or if
the number of lines contributing to the mean narrow-band level to the right or left of the line under
investigation falls below a value of 5. In this case, the energy mean value from the last iteration step, at
which the number of energy averaged levels on both sides of the line under investigation in each case
was still at least 5 is used to form the mean narrow-band level.
For determination of the mean narrow-band level, the entire critical band about the line under
investigation is used. Consequently, the range under investigation (see 3.21) is limited relative to the
useable frequency f such that the upper limit of the uppermost critical band being considered does not
N
exceed the useable frequency f . A corresponding condition also applies in principle for the lower limit
N
of the lowest critical band considered. Since the use of this Publicly Available Specification is restricted
to tone frequencies greater than or equal to 50 Hz and the usual analyzers generate line spectra starting
at 0 Hz, it is not generally necessary to take any special precautions.
The mean narrow-band level L is given by Formula (6):
S
 
 
 M 
1 01,dL / B Δf
i
  
L = 10lg 10 +10lg ddB (6)
 
∑
S
i=1  
 M Δf 
 
 e 
 
where
L is the narrow-band level of the ith spectral line, in decibels (dB);
i
M is the number of spectral lines to be averaged in the critical band;
Δf is the line spacing, in Hertz (Hz) (see 3.13);
Δf is the effective bandwidth in Hz; if a Hanning window is used then the effective bandwidth, Δf ,
e e
is 1,5 times the frequency resolution (line spacing), Δf (see Annex A).
If the spectrum is unweighted (linear), then it shall be A-weighted in accordance within IEC 61672-1.
NOTE 1 If the iteration is discontinued, because the remaining number of spectral lines to be averaged on one
or both sides falls below 5, then the audibility may be somewhat greater than the audibility calculated with this
mean narrow-band level.
NOTE 2 The iteration procedure is described in Annex D.
NOTE 3 Using a digital calculation program, the equal condition in the iteration procedure is typically given
by the resolution of the number format (high resolution should be used).
5.3.3 Determination of the tone level L of a tone in a critical band
T
The tone level L is determined from the individual levels of the spectral lines in the critical band about
T
f that contain energy to be assigned to the tone. In principle, a tone may only be present if the level of
T
the spectral line considered is at least 6 dB greater than the corresponding mean narrow-band level L .
S
In general, a number of spectral lines have to be taken into consideration, since, for instance, because
of the Picket fence effect (see Annex A), or actual small frequency fluctuations during data capture, the
tone energy is represented through the levels of a number of spectral lines.
Neighbouring spectral lines should be used for summation purposes if
— they differ from the narrow-band level at a frequency, f , by less than 10 dB, and
T
— they differ from the mean narrow-band level, L , of the masking noise within the critical band about
S
the tone by more than 6 dB.
In case K = 1:
LL= (7)
TT
In case K > 1:
 
 
K
 01,dL / B  Δf
i
 
L = 10 lg 10 +10 lg  dB (8)
∑ 
T
i=1  
 Δf 
 
 e 
 
8 PROOF/ÉPREUVE © ISO 2016 – All rights reserved

where
L is the narrow-band level of the ith spectral line of this critical band with tone energy, in dec-
i
ibels (dB);
K is the number of spectral lines with tone energy;
Δf is the line spacing, in Hertz (Hz) (see 3.13);
Δf is the effective bandwidth, in Hertz (Hz) (see 5.3.2).
e
NOTE The individual levels of the spectral lines with tone energy [see Formula (8)] also contain energy
components of the masking noise. These can generally be neglected.
5.3.4 Distinctness of a tone
The distinctness of a tone depends on the bandwidth of the tone and its edge steepness; if the
corresponding criteria are not satisfied then the tone is not audible to individuals with normal hearing.
If a tone based on bandpass noise has a distinctness of 70 % relative to that of a sinusoidal tone then
the maximum permitted bandwidth Δf as a function of the tone frequency f is approximated (see
R T
Figure 1 in Reference [8]) by
Δ=ff26,,01 00Hz+ ,001 (9)
()
RT
The bandwidth of a tone with a frequency f is derived from the number of spectral lines K [see
T
Formula (8)], multiplied by the line spacing, Δf.
First criterion: The bandwidth of the tone shall not exceed the maximum permitted bandwidth given
by Formula (9).
Second criterion: The edge steepness shall be at least 24 dB/octave.
This yields the level differences between the maximum narrow-band level of the tone, L , and the
Tmax
narrow-band levels of the first spectral line below the tone L /above the tone L as follows:
u o
The lower level difference ΔL is given by Formula (10):
u
f LL−
T Tmax u
Δ=L ≥24dB (10)
u
2 ff−
Tu
where
f is the frequency of the first spectral line below the tone, in Hertz (Hz);
u
f is the frequency of the maximum narrow-band level, in Hertz (Hz).
T
The upper level difference ΔL is given by Formula (11):
o
LL−
Tmax o
Δ=Lf ≥24dB (11)
oT
ff−
oT
where
f is the frequency of the first spectral line above the tone, in Hertz (Hz);
o
f is the frequency of the maximum narrow-band level, in Hertz (Hz).
T
5.3.5 Determination of the critical band level, L , of the masking noise
G
The level L is given by Formula (12):
G
 
 Δf 
c
LL=+ 10lg dB (12)
  
GS
Δf
 
 
where
L is the mean narrow-band level, see 5.3.2;
S
Δf is the width of the critical band about the tone frequency, f , in Hertz (Hz) (see 5.2);
c T
Δf is the line spacing (frequency resolution), in Hertz (Hz).
5.3.6 Masking index
The masking index, a , is given by Formula (13):
v
25,
 
 
  f /Hz 
 
a =−21−+lg dB (13)
 
v  
   
 
 
 
where
f is the frequency, in Hertz (Hz).
NOTE For information on the masking index, a , see Annex C.
v
5.3.7 Determination of the audibility, ΔL
The audibility ΔL between the tone level L (see 5.3.3) and the level of the masking threshold (see 3.15)
T
is given by Formula (14):
Δ=LL −−La (14)
()
TG v
where
L is the tone level, in decibels (dB) (see 5.3.3);
T
L is the masking noise, in decibels (dB) (see 5.3.5);
G
a is the masking index, in decibels (dB) (see 5.3.6).
v
NOTE Formula (14) holds correspondingly if all the parameters of that formula are given.
5.3.8 Determination of the decisive audibility, ΔL , of a narrow-band spectrum
j
To determine the audibility ΔL of a noise a number of narrow-band spectra (see Annex D), staggered in
time, of the noise with the same line width and same number of lines are used. The measurement time
for such a spectrum should be approximately 3 s. The decisive audibility ΔL of an individual spectrum
j
is determined in the following four steps. For simplification purposes the run index j is not given.
10 PROOF/ÉPREUVE © ISO 2016 – All rights reserved

Step 1
Each spectral line, i, is investigated in ascending sequence to establish whether it represents a potential
tone. A narrow-band level is a potential tone if the following conditions are satisfied:
L > L and L > L (15)
i i+1 i i−1
and
L > L + 6 dB (16)
i Si
NOTE 1 Mean narrow-band level, L , see 5.3.2.
Si
Step 2
The tone levels, L , (see 5.3.3) of all the potential tones (run index k across all potential tones) is
Tk
determined. The masking noises, L (see 5.3.5), and the masking index, a (see 5.3.6), are determined
Gk vk
for the tone levels at which the condition of distinctness of a tone (see 5.3.4) is satisfied. These
parameters are used to calculate the corresponding audibilities, ΔL [see 5.3.7, Formula (14)].
k
If ΔL > 0, then a tone is present.
k
Step 3
Critical bands with the width Δf are formed about each of these audible tones, L (run index m across
cm Tm
all audible tones) of frequency f .
Tm
If a number of tones are present in a critical band, then their tone levels, L (run index n across all
Tm,n
tones in the critical band; H is the number) are summed in terms of energy.
 01,dL / B 
 H 
T,mn
L = 10 lg 10 dB (17)
 ∑ 
Tm
n=1
 
 
where
H is the total number of all tones in the critical band;
L is the tone level with the run index m across all audible tones and the run index n across all
Tm,n
tones in the critical band, in decibels (dB).
It is possible for the energy of individual spectral lines to be assigned to a number of neighbouring tones
at the same time. Upon addition of the tone levels of neighbouring tones, the energy of these individual
spectral lines may not be summed more than once.
The tone frequency, f , is the frequency of the most pronounced tone, i.e. the tone with the greatest
Tm
audibility, ΔL .
m,n
The mean narrow-band level of the masking noise is that mean narrow-band level that was calculated in
the iterative procedure in 5.3.2 [see Formula (6)] from the lines about the tone with this tone frequency.
The level of the masking noise is the critical band level, L , calculated with this mean narrow-band
Gm,n
level in accordance with 5.3.5.
, is used to recalculate the decisive audibility, ΔL (see Step 2).
This tone level, L
Tm k
If exactly 2 tones with tone frequencies, f and f , appear in one critical band, then they are evaluated
T1 T2
separately if both tone frequencies lie below 1 000 Hz and the frequency difference, f .
D
ff=− f (18)
DT12T
where
f , f < 1 000 Hz.
T1 T2
Formula (18) exceeds the following value (see Annex B):
18,
 
 
f /Hz
T
 
12,lg 
 
 212 
 
 
f =×21 10 Hz (19)
D
where
50 Hz < f < 1 000 Hz;
T
f is the frequency of the more pronounced tone (the tone with the greater audibility, ΔL ).
T k
NOTE 2 If precisely 2 tones are present in a critical band below 1 000 Hz, then the human ear can distinguish
differences less than half the critical bandwidth (see Reference [6] and Annex B).
Step 4
The audibility with the maximum value, ΔL , is the decisive audibility, ΔL , of the individual spectrum.
k j
5.3.9 Determination of the mean audibility ΔL of a number of spectra
As given in 5.3.8, the decisive audibility ΔL is calculated for each narrow-band averaged spectrum (run
j
index j, J is the number). These J audibilities, ΔL , are averaged in energy terms to yield a ΔL:
j
 
J 01,dΔL / B
j
Δ=L 10lg 10 dB (20)
 
∑
j=1
J
 
where
ΔL is the decisive audibility, in decibels (dB);
j
j is the run index;
J is the number of spectra.
The tone frequencies are the frequencies of the tones to which the audibilities are assigned. To ensure
a sufficient distance from the positive audibilities, ΔL , for all spectra in which no tone is found, the
j
following value is used for ΔL :
j
ΔL = −10 dB (21)
j
No tone frequencies are stated for this ΔL .
j
NOTE The audibilities, ΔL (and not the tone levels, L ), are averaged in energy terms since the tones in the
j Tj
individual spectra have different tone frequencies, and thus, different masking index, a [see Formula (13)] and
v
masking noises [see Formula (12)] have to be calculated.
12 PROOF/ÉPREUVE © ISO 2016 – All rights reserved

6 Calculation of the uncertainty of the audibility ΔL
The mean audibility, ΔL, between the tone level and the level of the masking threshold of a noise is
calculated using Formula (20) from the decisive audibilities, ΔL , of the individual narrow-band spectra
j
(see 5.3.8 and 5.3.9):
 
1 J 01,dΔL / B
j
Δ=L 10 lg 10 dB
 
∑
j=1
J
 
ΔL is calculated through the use of Formula (14) and Formula (12):
j
 Δf 
c
j
 
Δ=LL −−L 10lg dB−a
jjTS,,jjv,
 
Δf
 
with the expressions of
Formula (8):
 
 
K Δf
 01,dL / B 
i
L = 10 lg 10 +10 lg dB
 
∑
T
i=1
 
Δf
   
 e 
 
Formula (6):
 
 
 
1 M Δf
01,dL / B
i

L = 10lg 10 +10lg ddB
 
∑
S
i=1
 
M Δf
 
 
 e 
 
Formula (13):
25,
 
 
f /Hz
   
 
a =−21−+lg dB
 
v  
   
 
 
 
NOTE All frequencies are expressed in Hertz.
Δf
 
c
j
 
A normal distribution within the level zone is to be assumed for the term 10lg .
 
Δf
 
No uncertainty is assumed for the masking index, a
v.
The L values are derived through summation and the L values through averaging of intensities. It
T,j S,j
is therefore necessary to assume a normal distribution of these values within the intensity range. To
simplify the procedure, however, a normal distribution within the sound level range is assumed for
all summands. Since, for the consideration of uncertainty, it is of interest to know the probability of
determining a tonal audibility that is too low, and for the upper limit of the confidence interval the
consideration in the level zone yields greater uncertainties than a corresponding consideration in the
intensity zone, the agreement can be regarded as a safe estimation.
A number of sound sources act on the emission point and may be regarded as incoherent. Their emitted
output levels are uncorrelated in their statistical behaviour. The uncertainty consideration of L and
T
L is based only on the uncertainty of the level of the spectral lines involved. The question as to which
S
spectral lines contribute to L /L is neglected in the consideration of uncertainty herein.
T S
These assumptions are used to determine the uncertainty of the audibility, ΔL , using the Gaussian
j
uncertainty propagation principle:
2 22
     
δΔL δΔL δΔL
K M
j j j
2      
σ = σ + σ + σ (22)
∑ ∑
ΔL L L Δf
     
i=1 i=1
j T S c
δL δL δΔf
ji, ji, j
     
TS c
ji, ji, j
     
The three expressions above are determined in Formula (23) to Formula (25):
First expression:
01,dL / B
T
ji,
δΔL
j
σσ=
L L
01,dL / B
T T
δL K
ji, T ji,
T ji,
ji,
∑
i=1
01, L
 
T
ji,
 
K
dB
 
10 �σ
L
∑
i=1 T
 
ji,
 
 
δΔL
K
j
 
 
σ = (23)
∑
L
 
i=1
T 2
δL
ji,
 
01, L
T  
ji, T
 
ji,
 
K
dB
 
∑
i=1
 
 
 
where K is the number of all tone-containing narrow-band levels that result in the tone level, L , in
T
accordance with 5.3.3 and 5.3.8.
If, in accordance with 5.3.8 Step 3, a number (N) of tone levels are summated then the sum of all tone-
containing narrow-band levels in the affected critical band is to be used for K.
Second expression:
01,dL / B
S
ji,
δΔL
j 10
σσ=
L L
S 01,dL / B S
δL M
S
ji, ji,
S ji
,
ji,
∑
i=1
01, L /dB
 
M
S
ji,
10 σ 
  L
∑
 
i=1 S
δΔL
ji,
M j
 
 
σ = (24)
∑
L
 
i=1
S 2
δL
ji,
 
S 01,dL / B
 
M
S
ji,
 
ji,
 10 
∑
 1 
i=
 
M is the number of narrow-band levels that contribute to the formation of the mean narrow-band level
in the critical band in question.
Third expression:
δΔL
j 43,d4 B
σδ= Δf (25)
Δf c
c j
δΔffΔ
j
cc
j j
The uncertainty of the critical bandwidth Δf maximally corresponds to the line spacing Δf. No
c
uncertainty is assumed for this line spacing. It follows from this that
σ =Δf
Δf
c
j
14 PROOF/ÉPREUVE © ISO 2016 – All rights reserved

δΔL
Δf
j
σ =43,d4 B (26)
Δf
c
j
δΔffΔ
cc
j j
A uniform value of σ =3dB is assumed for the uncertainty of all narrow-band levels. Formula (23) to
Lj,
Formula (25) can be used to calculate the uncertainty, σ , of the audibility. ΔL :
j
ΔL
j
2 2
 
01,dL / B 01,dL / B
   
K M
T S
 
ji, ji,
10  10 
∑ ∑   
   
i=1 i=1
Δf
   
2  
 
σ = + σ + 43,d4 B (27)
ΔL L
 
 
j 2 22 j
Δf
 
01,dL / B 01,dL / B c
   
K M
 T S j

 
ji, ji,
 10   10 
 
∑ ∑
   
 i=1 i=1 
   
 
The uncertainty of the mean audibility, ΔL, is given by Formula (28):
01,dΔL / B
n
δΔL 10
σσ=
ΔL ΔL
I
n 01,dΔL / B n
δΔL
j
n
∑
j=1
01,dΔL / B
 
I
j
 ∑ 10
 
j=1
 
σ = (28)
ΔL
I
01,dΔL / B
j
∑
j=1
For σ see Formula (27).
ΔL
j
I is the number of narrow-band spectra.
The extended uncertainty is:
U , U = kσ (29)
o u ΔL
The coverage factor, k, for a 90 % coverage probability in a bilateral confidence interval has a value
of 1,645.
The experience also shows that with fluctuating noise, one achieves an extended uncertainty, U, of the
audibility, ΔL, of about ±1,5 dB with 12 averages.
NOTE To ensure the above-mentioned uncertainty, it is necessary to have a minimum number of spectra
with an averaging time of approximately 3 s. The number of spectra necessary to achieve the above-mentioned
uncertainty will depend on the variability of the noises. Investigations have shown that even with strongly
fluctuating noises (e.g. wind turbines), the number of spectra necessary does not generally exceed 12.
7 Recommendations on the presentation of results
7.1 Measurement
a) Date and place of measurement.
7.2 Acoustic environment
a) Description of the measurement environment with the position of the source and the measurement
point, a sketch of the surrounding area, including a physical description of the measurement
environment.
b) Air temperature in
...

SPÉCIFICATION ISO
PUBLIQUEMENT 20065
DISPONIBLE
Première édition
2016-07-01
Acoustique — Méthode objective
d’évaluation de l’audibilité des
tonalités dans le bruit — Méthode
d’expertise
Acoustics — Objective method for assessing the audibility of tones in
noise — Engineering method
Numéro de référence
©
ISO 2016
DOCUMENT PROTÉGÉ PAR COPYRIGHT
© ISO 2016, Publié en Suisse
Droits de reproduction réservés. Sauf indication contraire, aucune partie de cette publication ne peut être reproduite ni utilisée
sous quelque forme que ce soit et par aucun procédé, électronique ou mécanique, y compris la photocopie, l’affichage sur
l’internet ou sur un Intranet, sans autorisation écrite préalable. Les demandes d’autorisation peuvent être adressées à l’ISO à
l’adresse ci-après ou au comité membre de l’ISO dans le pays du demandeur.
ISO copyright office
Ch. de Blandonnet 8 • CP 401
CH-1214 Vernier, Geneva, Switzerland
Tel. +41 22 749 01 11
Fax +41 22 749 09 47
copyright@iso.org
www.iso.org
ii © ISO 2016 – Tous droits réservés

Sommaire Page
Avant-propos .iv
1 Domaine d’application . 1
2 Références normatives . 1
3 Termes et définition . 1
4 Mode opératoire de mesurage . 5
4.1 Généralités . 5
4.2 Instruments de mesurage . 5
4.3 Moyennage des spectres de base . 6
5 Évaluation . 6
5.1 Informations générales . 6
5.2 Largeur Δf de la bande critique . 7
c
5.3 Détermination des tonalités marquées. 7
5.3.1 Informations générales . 7
5.3.2 Détermination du niveau moyen en bande fine L du bruit de masquage . 7
S
5.3.3 Détermination du niveau de la tonalité L d’une tonalité dans une
T
bande critique . 8
5.3.4 Distinction d’une tonalité . 9
5.3.5 Détermination du niveau de bande critique L du bruit de masquage .10
G
5.3.6 Indice de masquage .10
5.3.7 Détermination de l’audibilité ΔL . 10
5.3.8 Détermination de l’audibilité décisive ΔL d’un spectre en bande fine .11
j
5.3.9 Détermination de l’audibilité moyenne ΔL d’un nombre de spectres .12
6 Calcul de l’incertitude de l’audibilité ΔL .13
7 Recommandations pour la présentation des résultats .16
7.1 Mesurage .16
7.2 Environnement acoustique .16
7.3 Instruments de mesurage, d’enregistrement et d’évaluation.16
7.4 Données acoustiques .16
Annexe A (informative) Effet de fenêtre et effet de palissade .17
Annexe B (informative) Pouvoir de résolution de l’oreille humaine à des fréquences
inférieures à 1 000 Hz et positions géométriques des bandes critiques —
fréquences de coupure .20
Annexe C (informative) Masquage, seuil de masquage, indice de masquage .22
Annexe D (informative) Méthode itérative de détermination de l’audibilité ∆L .23
Annexe E (informative) Exemple de détermination de l’audibilité tonale.27
Bibliographie .33
Avant-propos
L’ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération mondiale d’organismes
nationaux de normalisation (comités membres de l’ISO). L’élaboration des Normes internationales est
en général confiée aux comités techniques de l’ISO. Chaque comité membre intéressé par une étude
a le droit de faire partie du comité technique créé à cet effet. Les organisations internationales,
gouvernementales et non gouvernementales, en liaison avec l’ISO participent également aux travaux.
L’ISO collabore étroitement avec la Commission électrotechnique internationale (IEC) en ce qui
concerne la normalisation électrotechnique.
Les procédures utilisées pour élaborer le présent document et celles destinées à sa mise à jour sont
décrites dans les Directives ISO/IEC, Partie 1. Il convient, en particulier de prendre note des différents
critères d’approbation requis pour les différents types de documents ISO. Le présent document a été
rédigé conformément aux règles de rédaction données dans les Directives ISO/IEC, Partie 2 (voir www.
iso.org/directives).
L’attention est appelée sur le fait que certains des éléments du présent document peuvent faire l’objet de
droits de propriété intellectuelle ou de droits analogues. L’ISO ne saurait être tenue pour responsable
de ne pas avoir identifié de tels droits de propriété et averti de leur existence. Les détails concernant
les références aux droits de propriété intellectuelle ou autres droits analogues identifiés lors de
l’élaboration du document sont indiqués dans l’Introduction et/ou dans la liste des déclarations de
brevets reçues par l’ISO (voir www.iso.org/brevets).
Les appellations commerciales éventuellement mentionnées dans le présent document sont données
pour information, par souci de commodité, à l’intention des utilisateurs et ne sauraient constituer un
engagement.
Pour une explication de la signification des termes et expressions spécifiques de l’ISO liés à
l’évaluation de la conformité, ou pour toute information au sujet de l’adhésion de l’ISO aux principes
de l’OMC concernant les obstacles techniques au commerce (OTC), voir le lien suivant: Avant-propos —
Informations supplémentaires.
Le comité chargé de l’élaboration du présent document est l’ISO/TC 43, Acoustique sous-comité SC 1, Bruit.
iv © ISO 2016 – Tous droits réservés

SPÉCIFICATION PUBLIQUEMENT DISPONIBLE ISO/PAS 20065:2016(F)
Acoustique — Méthode objective d’évaluation de
l’audibilité des tonalités dans le bruit — Méthode
d’expertise
1 Domaine d’application
La présente Spécification publiquement disponible décrit une méthode de détermination objective de
l’audibilité des tonalités dans le bruit environnemental.
La présente Spécification publiquement disponible est destinée à améliorer la méthode habituelle
d’évaluation sur la base de l’impression auditive, en particulier en cas d’absence d’accord sur le degré
d’audibilité des tonalités. La méthode décrite peut être utilisée lorsque la fréquence de la tonalité
évaluée est égale ou supérieure à 50 Hz. Dans les autres cas, si la fréquence de la tonalité est inférieure
à 50 Hz ou si d’autres types de bruit (par exemple un crissement) doivent être capturés, la présente
méthode ne peut pas remplacer l’évaluation subjective.
La méthode présentée ici peut être utilisée sur les postes de mesurage continu qui fonctionnent
automatiquement.
2 Références normatives
Les documents ci-après, dans leur intégralité ou non, sont des références normatives indispensables à
l’application du présent document. Pour les références datées, seule l’édition citée s’applique. Pour les
références non datées, la dernière édition du document de référence s’applique (y compris les éventuels
amendements).
ISO 1996-1, Acoustique — Description, mesurage et évaluation du bruit de l’environnement — Partie 1:
Grandeurs fondamentales et méthodes d’évaluation.
IEC 61672-1, Électroacoustique — Sonomètres — Partie 1: spécifications.
3 Termes et définition
Pour les besoins de la présente Norme internationale, les termes et définitions donnés dans l’ISO 1996-1
ainsi que les suivants s’appliquent.
3.1
tonalité
présence d’une tonalité dans un bruit, dont le niveau est inférieur à celui des autres composantes de
bruit dans la bande critique (3.5) autour de la fréquence de la tonalité (3.2) de moins de la valeur de
l’indice de masquage (3.16), a
v
3.2
fréquence de la tonalité
f
T
fréquence de la raie spectrale (3.23) (ou de la fréquence à mi-bande du filtre en bande fine), au niveau de
laquelle la tonalité contribue le plus fortement
3.3
niveau de la tonalité
L
T
sommation d’énergie du niveau en bande fine (3.22) contenant la fréquence de la tonalité (3.2), f , et de
T
ceux des raies latérales autour de f pouvant être assignées à cette tonalité
T
Note 1 à l’article: Si la bande critique (3.5) pour la fréquence f considérée contient un certain nombre de tonalités,
T
alors le niveau de la tonalité L est la somme de l’énergie de ces tonalités. Ce niveau L est ensuite assigné à la
T T
fréquence de la tonalité participante qui présente la valeur maximale d’audibilité (3.4) ΔL.
Note 2 à l’article: Le procédé de détermination du niveau de la tonalité L d’une tonalité dans une bande critique
T
est décrit en 5.3.3.
3.4
audibilité
ΔL
différence entre le niveau de la tonalité (3.3), L et le seuil de masquage (3.15), L′
T
T
Note 1 à l’article: Le procédé de détermination de l’audibilité décisive (3.24), ΔL d’un spectre à bande fine (3.12) est
j
décrit en 5.3.8.
3.5
bande critique
bande de fréquence d’une largeur de bande (3.17) ∆f dans laquelle le système auditif intègre l’intensité
c
acoustique dans la formation de la sonie et dans laquelle il intègre l’intensité acoustique dans la
formation du seuil de masquage (3.15)
Note 1 à l’article: Cette caractéristique d’une bande critique (voir également les Références [3] et [4]) ne vaut que
pour une gamme de niveau sonore limitée. Cette dépendance est ici négligée.
3.6
niveau moyen de la bande critique en bande fine
L
S
valeur énergétique moyenne de tous les niveaux à bande fine (3.22) dans une bande critique (3.5) qui (en
règle générale) ne dépasse pas cette valeur moyenne de plus de 6 dB
Note 1 à l’article: Le procédé de détermination du niveau moyen à bande fine L du bruit de masquage est décrit
S
en 5.3.2 et à l’Annexe D (méthode itérative).
3.7
niveau de bande critique
L
G
niveau de bruit qui est assigné à la bande critique (3.5) qui décrit la caractéristique de masquage du
bruit pour une ou plusieurs tonalités du bruit dans cette bande critique
Note 1 à l’article: Voir niveau à bande fine (3.22) et Annexe C pour le masquage.
Note 2 à l’article: Pour la formule de définition de L , voir la Formule (12).
G
3.8
fréquence d’échantillonnage
f
S
nombre d’échantillons pris par seconde
Note 1 à l’article: Les données analogiques fournies en continu sont converties en échantillons par échantillonnage
à des intervalles de temps discrets pour le traitement numérique.
2 © ISO 2016 – Tous droits réservés

Note 2 à l’article: Pour garantir la reproductibilité d’un signal numérisé, le théorème de Shannon exige que la
fréquence d’échantillonnage f soit au moins 2 fois supérieure à la fréquence la plus élevée des composantes
S
de signaux utilisés pour l’évaluation du signal temporel [ f ≥ 2 f , voir également repliement (3.9), filtre anti-
S N
repliement (3.10) et fréquence utile (3.20)]. L’algorithme d’analyse de transformée de Fourier rapide (la variante
d’une transformation de Fourier discrète généralement utilisée pour le calcul optimisé) ne permet que des
longueurs de bloc (3.11), N qui correspondent à une puissance de deux. Les analyseurs FFT exigent donc une
fréquence d’échantillonnage qui est au moins égale à 2,56 fois la fréquence maximale à analyser.
3.9
repliement
réflexion dans le spectre de raies (3.12) des composantes de fréquence de la gamme supérieure à la
fréquence d’échantillonnage (3.8) divisée par deux ( f /2) vers la gamme inférieure à f /2
S S
Note 1 à l’article: Les filtres anti-repliement (3.10) sont utilisés pour éviter les erreurs dues à ces réflexions.
Note 2 à l’article: La moitié de la fréquence d’échantillonnage ( f /2) est également connue comme la fréquence de
S
Nyquist.
3.10
filtre anti-repliement
filtre passe-bas
filtre idéal qui permet aux fréquences inférieures à la moitié de la fréquence d’échantillonnage (3.8) de
traverser complètement (sans influencer le signal), mais bloque complètement toutes les fréquences
plus élevées
Note 1 à l’article: Pour éviter le repliement (3.9), le bruit étudié doit être filtré en utilisant un filtre anti-repliement
avant la conversion analogique-numérique.
Note 2 à l’article: Les filtres anti-repliement réels ont un amortissement final (généralement 120 dB/octave) dans
la plage de blocage, c’est à dire que les composantes du signal dans cette gamme de transition sont réfléchies
(amorties). Par exemple, dans la transformation de 2 048 (2 k) points de données, 1 024 lignes de fréquence sont
calculées et 800 lignes sont affichées. Une composante de la ligne numéro 1 248 est repliée dans le numéro de
ligne 800. Avec un filtre passe-bas de 120 dB/octave, l’amortissement de ces composantes est d’environ 75 dB.
Note 3 à l’article: Les analyseurs FFT commerciaux habituels possèdent un filtre anti-repliement dont la fréquence
limite peut être commutée automatiquement avec la fréquence d’échantillonnage sélectionnable. La réflexion des
niveaux à bande fine simulés (3.22) est supprimée.
3.11
longueur de bloc
N
bloc de valeurs d’échantillonnage qui sous une forme discrète, représente un intervalle de temps limité
du signal temporel à analyser
Note 1 à l’article: Contrairement à l’analyse de fréquence avec les filtres analogiques et numériques, le bruit avec
la transformée de Fourier rapide est traité dans des blocs de données. En général, ces blocs englobent seulement
une partie de l’enregistrement sonore. La longueur du bloc N indique le nombre de points de données traités en
même temps. En raison de la nature de la transformée de Fourier, la valeur de N a une valeur entière de puissance
de 2. La valeur est par exemple de N = 2 = 1 024 points de données.
3.12
spectre de raies
spectre en bande fine
spectre de fréquence
tracé du niveau de pression sonore (niveau en bande fine) (3.22) en fonction de la fréquence dans des
bandes de fréquences de largeur de bande constante (3.17) (espacement des raies, ∆f ) (3.13)
Note 1 à l’article: Une pondération A du niveau est supposée dans la présente Spécification publiquement
disponible.
Note 2 à l’article: L’analyse de fréquence délivre un spectre de raies, dans lequel chaque raie représente la sortie
d’un filtre dont la fréquence moyenne correspond à la fréquence de la raie spectrale (3.23).
3.13
espacement des raies
résolution en fréquence
distance entre des raies spectrales voisines (3.23), où l’espacement des raies dans la FFT est donné par
Δ=ff /N
S
où
f est la fréquence d’échantillonnage (3.8);
S
N est la longueur de bloc (3.11)
Note 1 à l’article: Dans la présente Spécification publiquement disponible, l’espacement des raies est dans
l’intervalle 1,9 Hz ≤ Δf ≤ 4,0 Hz.
3.14
fenêtre temporelle
ensemble de données temporelles du segment de signal (longueur de bloc) (3.11) qui est multiplié par
une fonction de pondération (fenêtrage)
Note 1 à l’article: Conformément à la définition de l’intégrale de Fourier, un prérequis de l’analyse FFT est que
l’ensemble des données temporelles est périodique. Si ce n’est pas le cas (comme avec les signaux stochastiques),
alors les effets de coupure sur les bords de la fenêtre temporelle entraînent une distorsion du spectre. Ces
distorsions sont évitées grâce à des fonctions de pondération telles que la fonction de Hanning.
Note 2 à l’article: Pour plus d’informations sur la fonction de fenêtrage et la fonction de pondération, voir par
exemple la Référence [5] et l’Annexe A.
3.15
seuil de masquage
′
L
T
seuil d’audibilité (3.4) pour un son spécifique en présence d’un son de masquage (masqueur)
Note 1 à l’article: Voir l’Annexe C pour plus d’informations sur le seuil d’audibilité et le bruit de masquage.
3.16
indice de masquage
a
v
′
différence entre le seuil de masquage (3.15), L , et le niveau de bande critique (3.7) L du bruit de
G
T
masquage
Note 1 à l’article: Pour un indice de masquage dépendant de la fréquence a , masquage et bruit de masquage, voir
v
l’Annexe C.
3.17
largeur de bande
largeur de bande de fréquences
gamme de fréquences d’un certain nombre de raies spectrales voisines (3.23)
Note 1 à l’article: Si la largeur d’une bande de fréquence est calculée pour que son début ou sa fin ne corresponde
pas à la limite entre deux raies spectrales, alors seules les raies spectrales qui se trouvent dans toute leur largeur
dans la plage de fréquences calculée sont affectées à la bande de fréquences.
3.18
distinction
clarté
rapport de la netteté d’une tonalité sur la base d’un bruit passe-bande sur la netteté d’un signal
sinusoïdal de même fréquence de tonalité (3.2) f et de même niveau de tonalité (3.3) L
T T
4 © ISO 2016 – Tous droits réservés

3.19
pente de signal
rapport de la différence de niveau entre le niveau à bande fine maximal (3.22) d’une tonalité L et
Tmax
les niveaux à bande fine de la première ligne au-dessous/au-dessus de la tonalité à la différence de
fréquence correspondante
3.20
fréquence utile
f
N
fréquence de limite supérieure des composantes de signal utilisées pour l’évaluation
3.21
gamme d’investigation
gamme dans laquelle les tonalités sont étudiées dans le spectre de raies (3.12)
3.22
niveau à bande fine
niveau moyenné dans une raie spectrale (3.23)
3.23
raie spectrale
bande de fréquences de largeur de bande (3.17) ∆f (espacement des raies) (3.13) dans un spectre de
raies (3.12)
3.24
audibilité décisive
ΔL
j
audibilité maximale (3.4) ∆L dans le spectre individuel j
4 Mode opératoire de mesurage
4.1 Généralités
Le mode opératoire de mesurage dépend des objectifs. Les exigences relatives à la mesure et à la
procédure d’évaluation en termes de choix du point de mesure, du moment et de la durée de la mesure,
du bruit perturbateur, etc., doivent être satisfaites.
La variable pour la détermination de l’audibilité des tonalités prédominantes est la pression acoustique
p(t). Pour l’analyse de la fréquence, le niveau de pression acoustique continu équivalent pondéré A L ,
Aeq
tel que donné dans l’ISO 1996-1, doit être déterminé pour les raies spectrales respectives. Si le spectre
est non pondéré (linéaire), alors il doit être corrigé avec la pondération A conformément à l’IEC 61672-1.
4.2 Instruments de mesurage
Des sonomètres qui satisfont aux ou qui dépassent les exigences de la Classe 1 de l’IEC 61672-1 doivent
être utilisés. Ceux-ci présentent une pondération en fréquence «A»/«LIN» ou «A»/«Z» avec une
fréquence limite inférieure égale ou inférieure à 20 Hz.
D’autres instruments tels que des enregistreurs (bande magnétique ou numérique) peuvent également
être utilisés. Les valeurs mesurées dérivées par les instruments d’enregistrement doivent se trouver
dans la plage de tolérance donnée dans l’IEC 61672-1.
L’analyse des composantes de fréquence dans les signaux de mesurage est effectuée au moyen d’un
analyseur de fréquence. L’espacement constant des raies Δf doit se trouver dans la plage comprise
entre 1,9 Hz et 4 Hz (compris). L’utilisation de la fenêtre de Hanning est obligatoire dans la présente
Spécification publiquement disponible. Pour le traitement ultérieur, il faut s’assurer que la numérisation
du signal de pression acoustique sur toute la plage dynamique utilisée a une résolution d’au moins 0,1 dB.
Avant un traitement ultérieur, le signal de mesurage analogique doit passer par un filtre passe-bas à
pente raide (filtre anti-repliement) afin d’éviter des erreurs dans l’analyse de fréquence. La fréquence
d’échantillonnage (voir 3.8) doit être égale à au moins deux fois la fréquence utile maximale présente
(voir 3.20). La fenêtre de Hanning doit être utilisée en tant que fenêtre temporelle pour réduire les
bandes latérales (voir 3.14).
4.3 Moyennage des spectres de base
Les spectres pour l’évaluation de la tonalité marquée doivent avoir une durée de moyennage d’environ
3 s. En raison de l’espacement des raies compris entre 1,9 Hz et 4 Hz (voir 4.2) et de la plage de
fréquences caractéristiques f de quelques kHz, les spectres de base fournis par l’analyseur de fréquence
ont une durée de moyennage inférieure à 1 s. Pour obtenir une durée d’intégration d’environ 3 s, un
certain nombre de spectres de base doivent être combinés. Cela doit être effectué ligne par ligne selon
la Formule (1):
 N 01,dL / B 
ij,
L = 10lg 10 dB (1)
 
∑
i
j=1
N
 
où
L est le niveau de la raie spectrale ième du spectre jème;
i,j
N est le nombre de spectres combinés.
5 Évaluation
5.1 Informations générales
Le but de l’évaluation est d’établir l’audibilité ΔL. Le mode opératoire est identique pour les bruits
stationnaires et non stationnaires. Pour les tonalités qui peuvent tout juste être perçues, une croche
doit être adoptée comme une unité de temps adaptée à l’audition. Toutefois, des études approfondies
ont montré que la limite inférieure pour l’utilisation du mode opératoire est atteinte avec des durées de
moyennage d’environ 3 s. Des durées de moyennage plus courtes conduisent à des valeurs non justifiées
d’audibilité ΔL (trop élevées, mais aussi trop faibles). Les signaux qui ont une très grande dynamique en
niveau et/ou en fréquence, qui ne correspondent plus à un moyennage de 3 s, ne peuvent donc pas être
évalués à l’aide de la présente Spécification publiquement disponible. Les conditions qui suivent doivent
être satisfaites pour les mesurages.
— L’incertitude élargie U de l’audibilité ΔL, avec une probabilité de couverture de 90 % dans un intervalle
de confiance bilatéral (voir l’Article 6) ne doit pas dépasser ± 1,5 dB. Cela est généralement le cas
avec l’évaluation d’au moins 12 spectres en bande fine moyennés décalés dans le temps. Lorsqu’il
y a moins de 12 spectres moyennés, alors l’incertitude doit être prise en compte, comme indiqué à
l’Article 6.
— Lorsqu’il existe d’autres états de fonctionnement, tous ces états doivent être couverts par les
spectres moyennés utilisés (voir l’Annexe E).
Les composantes tonales dans différentes bandes critiques sont évaluées séparément. Pour parvenir à
une conclusion sur la présence d’une audibilité tonale, seule la tonalité la plus marquée est considérée.
Lorsqu’un certain nombre de tonalités sont présentes dans une bande critique, une sommation d’énergie
de leurs niveaux de tonalités L est effectuée pour obtenir un niveau de tonalité L (voir 5.3.8).
Ti T
Une audibilité tonale est réalisée pour une tonalité uniquement si sa distinction (voir 3.18) est au moins
égale à 70 %. Cela signifie une largeur de bande maximale Δf dépendant de la fréquence de la tonalité
R
[voir Formule (9)] et nécessite une pente de signal (voir 3.19) d’au moins 24 dB/octave.
NOTE 1 Pour la distinction d’une tonalité, voir 5.3.4.
6 © ISO 2016 – Tous droits réservés

NOTE 2 Les multiples harmoniques d’une tonalité sont évaluées, indépendamment de cette tonalité, de façon
similaire à toutes les autres composantes du spectre.
Un exemple de programme de détermination de l’audibilité peut être téléchargé à partir de http://
standards.iso.org/iso/20065
5.2 Largeur Δf de la bande critique
c
La largeur Δf de la bande critique sur la fréquence de la tonalité f est donnée par la Formule (2):
c T
06, 9
 
 f /Hz
T
 
Δ=f 25,H07z,++50 10,,14 Hz (2)
c  
 1000 
 
 
En supposant une position géométrique des fréquences de coupure de la bande critique (voir l’Annexe B),
ces fréquences de coupure f et f sont dérivées comme suit:
1 2
ff=× f (3)
T 12
Δff+4
()
−Δf
cT
c
f = + (4)
2 2
ff=+Δf (5)
21 c
5.3 Détermination des tonalités marquées
5.3.1 Informations générales
L’audibilité d’une tonalité est déterminée en utilisant le niveau de la tonalité L et le niveau de la bande
T
critique L du bruit de masquage dans la bande critique sur la fréquence de la tonalité f . La fréquence
G T
de toutes les valeurs maximales du spectre est considérée comme la fréquence de tonalité.
L’utilisation de la fenêtre de Hanning est recommandée à l’Annexe A. Avec des fonctions de fenêtrage
(à l’exception des fenêtres rectangulaires), la largeur effective de la bande passante d’analyse Δf est
e
supérieure à la largeur de bande Δf d’un filtre idéal (voir 3.13), c’est-à-dire que les bandes individuelles
sont ainsi superposées. Lors du processus de sommation, des composantes énergétiques sont comptées
plusieurs fois (voir l’Annexe A pour plus d’informations).
Dans un analyseur de fréquence, cette influence de la sommation (nombre de lignes > 1) est prise en
compte par le biais d’une valeur de correction; si l’addition de niveau est simulée par le programme
d’analyse, cette valeur de correction doit être prise en compte dans le programme de calcul, à la fois
dans la formation du niveau de tonalité [voir la Formule (8)] et dans le calcul du bruit de masquage [voir
la Formule (12)].
5.3.2 Détermination du niveau moyen en bande fine L du bruit de masquage
S
Le niveau moyen en bande fine L [voir la Formule (6)] est dérivé lors d’une procédure itérative à partir
S
des raies de la bande critique sur la raie objet de l’évaluation. La procédure commence par le calcul
de la moyenne de l’énergie de toutes les raies de la bande critique, à l’exception de la raie objet de
l’évaluation elle-même. Aux étapes suivantes, les niveaux des raies de la bande critique considérée ne
sont plus pris en compte dans la procédure de calcul de moyenne si leur niveau est supérieur à la valeur
moyenne de l’énergie déterminée à l’avance de plus de 6 dB. La procédure itérative est interrompue si
lors d’une étape d’itération, la nouvelle valeur de la moyenne énergétique est égale, avec une tolérance
de ± 0,005 dB, à celle de l’étape d’itération précédente ou si le nombre de raies qui contribuent au niveau
moyen de la bande fine vers la droite ou la gauche de la raie objet de l’évaluation tombe en dessous d’une
valeur de 5. Dans ce cas, la valeur de la moyenne énergétique à partir de la dernière étape d’itération,
au cours de laquelle le nombre de niveaux énergétiques moyennés de chaque côté de la raie objet de
l’évaluation était encore d’au moins 5, est utilisée pour former le niveau moyen en bande fine.
Pour la détermination du niveau moyen en bande fine, l’ensemble de la bande critique de la raie objet
de l’évaluation est utilisé. Par conséquent, la gamme d’investigation (voir 3.21) est limitée par rapport
à la fréquence utile f de sorte que la limite supérieure de la bande critique la plus haute considérée ne
N
dépasse pas la fréquence utile f . Une condition correspondante s’applique également en principe à la
N
limite inférieure de la plus basse bande critique considérée. L’utilisation de la présente Spécification
publiquement disponible étant restreinte aux fréquences de tonalité supérieures ou égales à 50 Hz
et les analyseurs habituels générant des spectres de raies à partir de 0 Hz, il n’est généralement pas
nécessaire de prendre des précautions particulières.
Le niveau moyen en bande fine L est donné par la Formule (6):
S
 
 
 
1 M Δf
01,dL / B
i
 
L = 10lg 10 +10lg  ddB (6)
 
∑
S
i=1
 
M Δf
 
 
e
 
 
où
L est le niveau moyen en bande fine de la ième raie spectrale, en décibels (dB);
i
M est le nombre de raies spectrales à moyenner dans la bande critique;
Δf est l’espacement des raies en Hertz (Hz) (voir 3.13);
Δf est la largeur de bande effective en Hz; si une fenêtre de Hanning est utilisée, alors la largeur
e
de bande effective Δf est égale à 1,5 fois la résolution en fréquence (espacement des raies) Δf
e
(voir l’Annexe A).
Si le spectre est non pondéré (linéaire), alors il doit être corrigé avec la pondération A conformément à
l’IEC 61672-1.
NOTE 1 Si l’itération est interrompue parce que le nombre restant de raies spectrales à moyenner sur un ou
deux côtés tombe en dessous de 5, alors l’audibilité peut-être un peu plus grande que l’audibilité calculée avec ce
niveau moyen en bande fine.
NOTE 2 La procédure d’itération est décrite en Annexe D.
NOTE 3 Avec un programme de calcul numérique, la condition d’égalité dans la procédure d’itération est
généralement donnée par la résolution du format de nombre (il convient d’utiliser une résolution élevée).
5.3.3 Détermination du niveau de la tonalité L d’une tonalité dans une bande critique
T
Le niveau de la tonalité L est déterminé à partir des niveaux individuels des raies spectrales dans la
T
bande critique autour de f qui contiennent l’énergie à assigner à la tonalité. En principe, une tonalité
T
ne peut être présente que si le niveau de la raie spectrale considérée est d’au moins 6 dB supérieur au
niveau moyen en bande fine L correspondant.
S
En général, un certain nombre de raies spectrales doivent être prises en compte, car, notamment en
raison de « l’effet palissade » (voir l’Annexe A), ou de légères fluctuations réelles de fréquence pendant
la saisie des données, l’énergie de la tonalité est représentée par les niveaux d’un certain nombre de
raies spectrales.
Il convient d’utiliser les raies spectrales voisines pour la sommation si:
— elles diffèrent du niveau en bande fine à une fréquence f de moins de 10 dB, et
T
— elles diffèrent du niveau moyen en bande fine L du bruit de masquage dans la bande critique de la
S
tonalité de plus de 6 dB.
8 © ISO 2016 – Tous droits réservés

Si K = 1:
LL= (7)
TT
Si K > 1:
 
 
K Δf
 01,dL / B 
i
L = 10 lg 10 +10 lg dB (8)
 
∑
T
i=1
 
   Δf 
 e 
 
où
L est le niveau moyen en bande fine de la ième raie spectrale de cette bande critique avec
i
l’énergie de la tonalité, en décibels (dB);
K est le nombre de raies spectrales contribuant à l’énergie de la tonalité;
Δf est l’espacement des raies en Hertz (Hz) (voir 3.13);
Δf est la largeur de bande effective, en Hertz (Hz) (voir 5.3.2).
e
NOTE Les niveaux individuels des raies spectrales contribuant à l’énergie de la tonalité [voir la Formule (8)]
contiennent également des composantes énergétiques du bruit de masquage. Celles-ci peuvent généralement être
négligées.
5.3.4 Distinction d’une tonalité
La distinction d’une tonalité dépend de la largeur de bande de la tonalité et de sa pente de signal; si les
critères correspondants ne sont pas satisfaits, alors la tonalité n’est pas audible à des personnes ayant
une audition normale.
Si une tonalité basée sur un bruit passe-bande a une distinction de 70 % par rapport à celle d’une
tonalité sinusoïdale, alors la largeur de bande maximale autorisée Δf en fonction de la fréquence de
R
tonalité f est estimée (voir la Figure 1 de la Référence [8]) par
T
Δ=ff26,,01 00Hz+ ,001 (9)
()
RT
La largeur de bande d’une tonalité avec une fréquence f est dérivée du nombre de raies spectrales K
T
[voir la Formule (8)] multiplié par l’espacement des raies Δf.
Premier critère: La largeur de bande de la tonalité ne doit pas dépasser la largeur de bande maximale
autorisée donnée par la Formule (9).
Second critère: La pente de signal doit être au moins égale à 24 dB/octave.
Cela donne les différences de niveau entre le niveau en bande fine maximal de la tonalité L et
Tmax
les niveaux en bande fine de la première raie spectrale sous la tonalité L /au-dessus de la tonalité L
u o
comme suit:
La différence de niveau inférieur ΔL est donnée par la Formule (10):
u
f LL−
T Tmax u
Δ=L ≥24dB (10)
u
2 ff−
Tu
où
f est la fréquence de la première raie spectrale inférieure à la tonalité, en Hertz (Hz);
u
f est la fréquence du niveau en bande fine maximal, en Hertz (Hz).
T
La différence de niveau supérieur ΔL est donnée par la Formule (11):
o
LL−
Tmax o
Δ=Lf ≥24dB (11)
oT
ff−
oT
où
f est la fréquence de la première raie spectrale supérieure à la tonalité, en Hertz (Hz);
o
f est la fréquence du niveau en bande fine maximal, en Hertz (Hz).
T
5.3.5 Détermination du niveau de bande critique L du bruit de masquage
G
Le niveau L est donné par la Formule (12):
G
 
 Δf 
c
LL=+ 10lg dB (12)
GS   
Δf
 
 
où
L est le niveau moyen en bande fine, voir 5.3.2;
S
Δf est la largeur de la bande critique contenant la fréquence de la tonalité f , en Hertz (Hz)
c T
(voir 5.2);
Δf est l’espacement des raies (résolution en fréquence), en Hertz (Hz).
5.3.6 Indice de masquage
L’indice de masquage a est donné par la Formule (13):
v
25,
 
 
  f /Hz 
 
a =−21−+lg dB (13)
 
v  
   
 
 
 
où
f est la fréquence, en Hertz (Hz).
NOTE Pour plus d’informations sur l’indice de masquage a , voir l’Annexe C.
v
5.3.7 Détermination de l’audibilité ΔL
L’audibilité ΔL entre le niveau de la tonalité L (voir 5.3.3) et le niveau du seuil de masquage (voir 3.15)
T
est donnée par la Formule (14):
Δ=LL −−La (14)
()
TG v
où
L est le niveau de la tonalité, en décibels (dB) (voir 5.3.3);
T
L est le bruit de masquage, en décibels (dB) (voir 5.3.5);
G
a est l’indice de masquage, en décibels (dB) (voir 5.3.6);
v
NOTE La Formule (14) s’applique de façon correspondante si tous les paramètres de cette formule sont donnés.
10 © ISO 2016 – Tous droits réservés

5.3.8 Détermination de l’audibilité décisive ΔL d’un spectre en bande fine
j
Pour déterminer l’audibilité ΔL d’un bruit, un certain nombre de spectres en bande fine (voir l’Annexe D),
décalés dans le temps, du bruit avec la même largeur de raie et un même nombre de raies sont utilisés.
Il convient que la durée de mesurage pour un tel spectre soit d’environ 3 s. L’audibilité décisive ΔL d’un
j
spectre individuel est déterminée au moyen des quatre étapes qui suivent. À des fins de simplification,
l’indice d’itération j n’est pas donné.
Étape 1
Chaque raie spectrale i est étudiée dans l’ordre croissant afin de déterminer si elle représente une
tonalité possible. Un niveau en bande fine est une tonalité possible si les conditions suivantes sont
remplies:
L > L et L > L (15)
i i+1 i i−1
et
L > L + 6 dB (16)
i Si
NOTE 1 Niveau moyen en bande fine L , voir 5.3.2.
Si
Étape 2
Les niveaux de tonalité L (voir 5.3.3) de toutes les tonalités possibles (indice d’itération k dans toutes
Tk
les tonalités possibles) sont déterminés. Les bruits de masquage L (voir 5.3.5) et l’indice de masquage
Gk
a (voir 5.3.6) sont déterminés pour les niveaux de tonalité auxquels la condition de distinction
vk
d’une tonalité (voir 5.3.4) est satisfaite. Ces paramètres sont utilisés pour calculer les audibilités
correspondantes ΔL [voir 5.3.7, Formule (14)].
k
Si ΔL > 0, alors une tonalité est présente.
k
Étape 3
Les bandes critiques de largeur Δf sont formées autour de chacune de ces tonalités audibles L
cm Tm
(indice d’itération m dans toutes les tonalités audibles) de fréquence f .
Tm
Si un certain nombre de tonalités sont présentes dans une bande critique, alors leurs niveaux de tonalité
L (indice d’itération n dans toutes les tonalités de la bande critique; H est le nombre) sont sommés
Tm,n
en termes d’énergie.
 01,dL / B 
 H 
T,mn
L = 10 lg 10 dB (17)
 ∑ 
Tm
n=1
 
 
où
H est le nombre total de toutes les tonalités dans la bande critique;
L est le niveau de la tonalité avec l’indice d’itération m sur toutes les tonalités audibles et
Tm,n
l’indice d’itération n sur toutes les tonalités dans la bande critique, en décibels (dB).
Il est possible d’assigner l’énergie de chaque raie spectrale à un certain nombre de tonalités voisines
en même temps. Suite à l’ajout des niveaux de tonalités des tonalités voisines, l’énergie de ces raies
spectrales individuelles ne peut être sommée qu’une seule fois.
La fréquence de la tonalité f est la fréquence de la tonalité la plus marquée, c’est-à-dire la tonalité
Tm
ayant la plus forte audibilité ΔL .
m,n
Le niveau moyen en bande fine du bruit de masquage est le niveau moyen en bande fine qui a été calculé
par la procédure itérative de 5.3.2 [voir la Formule (6)] à partir des raies sur la tonalité présentant cette
fréquence de tonalité.
Le niveau du bruit de masquage est le niveau de la bande critique L calculé avec ce niveau moyen en
Gm,n
bande fine conformément à 5.3.5.
Ce niveau de tonalité L est utilisé pour recalculer l’audibilité décisive ΔL (voir l’Étape 2).
Tm k
Si 2 tonalités exactement avec les fréquences de tonalités f et f apparaissent dans une bande
T1 T2
critique, alors elles sont évaluées séparément si les deux fréquences de tonalités sont inférieures à
1 000 Hz et à la différence de fréquence f .
D
ff=− f (18)
DT12T
où
f , f < 1 000 Hz.
T1 T2
La Formule (18) dépasse la valeur suivante (voir l’Annexe B):
18,
 
 
f /Hz
T
 
12,lg 
 
 212 
 
 
f =×21 10 Hz (19)
D
où
50 Hz < f < 1 000 Hz;
T
f est la fréquence de la tonalité la plus marquée (la tonalité avec la plus grande audibilité ΔL ).
T k
NOTE 2 Si précisément 2 tonalités sont présentes dans une bande critique en dessous de 1 000 Hz, l’oreille
humaine peut distinguer des différences inférieures à la moitié de la largeur de bande critique (voir la
Référence [6] et l’Annexe B).
Étape 4
L’audibilité avec la valeur maximale ΔL est l’audibilité décisive ΔL du spectre individuel.
k j
5.3.9 Détermination de l’audibilité moyenne ΔL d’un nombre de spectres
Comme indiqué en 5.3.8, l’audibilité décisive ΔL est calculée pour chaque spectre en bande fine
j
moyenné (indice d’itération j, J est le nombre). Ces J audibilités ΔL sont moyennées en termes d’énergie
j
pour donner un ΔL:
 01,dΔL / B
1 J
j
Δ=L 10lg 10 dB (20)
 
∑
j=1
J
 
où
ΔL est l’audibilité décisive, en décibels (dB);
j
j est l’indice d’itération;
J est le nombre de spectres.
12 © ISO 2016 – Tous droits réservés

Les fréquences de tonalité sont les fréquences des tonalités auxquelles les audibilités sont assignées.
Pour assurer une distance suffisante des audibilités positives ΔL , pour tous les spectres dans lesquels
j
aucune tonalité n’est trouvée, la valeur suivante est utilisée pour ΔL :
j
ΔL = −10 dB (21)
j
Aucune fréquence de tonalité n’est indiquée pour ce ΔL .
j
NOTE Les audibilités ΔL (et non les niveaux de tonalités L ) sont moyennées en termes d’énergie lorsque les
j Tj
tonalités dans les spectres individuels ont des fréquences de tonalité différentes et donc des indices de masquage
a différents [voir la Formule (13)] et les bruits de masquage [voir la Formule (12)] doivent être calculés.
v
6 Calcul de l’incertitude de l’audibilité ΔL
L’audibilité moyenne ΔL entre le niveau de la tonalité et le niveau du seuil de masquage d’un bruit est
calculée au moyen de la Formule (20) à partir des audibilités décisives ΔL de chaque spectre en bande
j
fine (voir 5.3.8 et 5.3.9):
 
1 J 01,dΔL / B
j
Δ=L 10 lg 10 dB
 
∑
j=1
J
 
ΔL est calculée au moyen de la Formule (14) et de la Formule (12):
j
 Δf 
c
j
 
Δ=LL −−L 10lg dB−a
jjTS,,jjv,
 
Δf
 
avec les expressions
Formule (8):
 
 
K Δf
 01,dL / B 
i
L = 10 lg 10 +10 lg dB
∑ 
T
i=1
 
Δf
   
 e 
 
Formule (6):
 
 
 
1 M Δf
01,dL / B
i
 
L = 10lg 10 +10lg  ddB
 
∑
S
i=1
 
M Δf
 
 
 e 
 
Formule (13):
25,
 
 
f /Hz
   
 
a =−21−+lg dB
 
v  
   
 
 
 
NOTE Toutes les fréquences sont exprimées en Hertz.
Δf
 
c
j
 
Une distribution normale dans la zone de niveau doit être prise pour le terme 10lg .
 
Δf
 
Aucune incertitude n’est assumée pour l’indice de masquage a .
v
Les valeurs de L sont dérivées au moyen d’une sommation et les valeurs de L par la moyenne des
T,j S,j
intensités. Il est donc nécessaire de retenir une hypothèse de distribution normale de ces valeurs
à l’intérieur de la gamme d’intensité. Toutefois, pour simplifier le mode opératoire, une hypothèse de
distribution normale à l’intérieur de la plage de niveau de bruit est retenue pour tous les nombres à
additionner. Puisque, pour la prise en compte de l’incertitude, il est intéressant de connaître la probabilité
de déterminer une audibilité tonale qui est trop faible, et pour la limite supérieure de l’intervalle
de confiance pris en compte dans la zone de niveau, d’avoir plus d’incertitudes qu’une situation
correspondante dans la zo
...