ISO 10211-1:1995

NORME
ISO
INTERNATIONALE
10211-1
Première édition
1995-08-I 5
Ponts thermiques dans le bâtiment - Flux
de chaleur et températures superficielles -
Partie 1:
Méthodes générales de calcul
Thermal bridges in building construction - Heat flows and surface
tempera tures -
Part 7: General calculation methods
Numéro de référence
ISO 1021 l-l :1995(F)
Avant-propos
IL’ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération
mondiale d’organismes nationaux de normalisation (comités membres de
I’ISO). L’élaboration des Normes internationales est en général confiée aux
comités techniques de I’ISO. Chaque comité membre intéressé par une
étude a le droit de faire partie du comité technique créé à cet effet. Les
organisations internationales, gouvernementales et non gouver-
nementales, en liaison avec I’ISO participent également aux travaux. LIS0
collabore étroitement avec la Commission électrotechnique internationale
(CEI) en ce qui concerne la normalisation électrotechnique.
Les projets de Normes internationales adoptés par les comités techniques
sont soumis aux comités membres pour vote. Leur publication comme
Normes internationales requiert l’approbation de 75 % au moins des
comités membres votants.
La Norme internationale ISO 10211-1 a été élaborée par le Comité
européen de normalisation (CEN) en collaboration avec le comité
technique ISO/TC 163, Isolation thermique, sous-comité SC 2, Méthodes
de calcul. conformément à l’Accord de coopération technique entre I’ISO
et le CEN (Accord de Vienne).
L’ISO 1021 lcomprend la partie suivante, présentée sous le titre général
Ponts thermiques dans le bâtiment - Flux de chaleur et températures
superficielles:
Partie 7: Méthodes générales de calcul
La partie suivante est en préparation:
Partie 2: Calcul de ponts thermiques linéaires
Les Annexes A, B et C font partie intégrante de la présente partie de
I’ISO 10211. Les annexes D, E, F et G sont données uniquement à titre
d’information.
0 ISO 1995
Droits de reproduction réservés. Sauf prescription différente, aucune partie de cette
publication ne peut être reproduite ni utilisée sous quelque forme que ce soit et par aucun
procédé, électronique ou mécanique, y compris la photocopie et les microfilms, sans
l’accord écrit de l’éditeur.
Organisation internationale de normalisation
Case postale 56 l CH-1 211 Genève 20 l Suisse
Imprimé en Suisse
ii
@ ISO
ISO 10211=1:19~5(F)
SOMMAIRE
iv
Avant propos
iv
Introduction
1 Domaine d’application
2 Références normatives
Définitions et symboles 2
4 Principes
5 Modélisation de la construction
51 . Règles de modélisation
Conditions de simplification du modèle géométrique 12
52 .
6 Valeurs de calcul
Valeurs de calcul données 19
61 .
Méthodes de détermination des valeurs de calcul 20
62 .
7 Méthode de calcul
71 . Règles de calcul
72 . Détermination du coefficient de couplage thermique
et des flux thermiques
73 . Détermination de la température superficielle
intérieure
8 Données d’entrée et de sortie
81 . Données d’entrée
82 . Données de sortie
Annexe A(normative) Validation des méthodes de calcul
Annexe B(normative) Conductivité thermique équivalente des espaces d’air
Annexe C(normative) Détermination des transmissions thermiques linéique
et ponctuelle
Annexe D(informative) Exemples d’utilisation de couches quasi-homogènes
Annexe E(informative) Résistances superficielles intérieures
Annexe F(informative) Détermination des valeurs L et g pour plus de deux
1 températures aux limites 51
Annexe G(informative) Evaluation de la condensation superficielle 53

OS0 10211-1:1995(F)
@ ISO
Avant-propos
Le texte de YEN ISO 1021 l-l :1995 a été élaboré par le Comité Technique CEN/TC 89
“Performance thermique des bâtiments des composants du bâtiment” en collaboration avec
l
l’ISO/TC 163 “Isolation thermique”. et
Cette norme européenne devra recevoir le statut de norme nationale, soit par publication d’un
au plus tard en février 1996, et toutes les normes
texte identique, soit par entérinement,
nationales en contradiction devront être retirées au plus tard en février 1996.
Selon le Règlement intérieur du CENKENELEC, les pays suivants sont tenus de mettre cette
norme européenne en application: Allemagne, Autriche,Belgique, Danemark, Espagne, Finlande,
France, Grèce, Irlande, Islande, Italie, Luxembourg, Norvège, Pays-Bas, Portugal, Royaume-Uni,
Suède et Suisse.
Introduction
Les ponts thermiques, qui surviennent en général à toute jonction entre des composants de bâtiments
ou lorsque change la composition de la structure du bâtiment, ont deux conséquences :
a) une modification du flux thermique
et
b) une modification de la température superficielle intérieure
par rapport à celles de la structure dépourvue de pont thermique.
Bien que des procédures de calcul similaires soient utilisées, celles-ci ne sont pas identiques pour le
calcul des flux et pour le calcul des températures de surface.
En général, un pont thermique occasionne des flux thermiques tridimensionnels ou bidimensionnels,
qui peuvent être déterminés avec précision en utilisant des méthodes détaillées de calcul numérique
décrites dans cette norme. Celles-ci sont désignées comme méthodes de “Classe A”, et la partie 1 de
cette Norme Européenne définit les critères qui doivent être satisfaits pour qu’une méthode puisse
être désignée comme étant de “Classe A”.
Dans beaucoup d’applications, les calculs numériques qui sont basés sur une représentation
bidimensionnelle des flux thermiques donnent des résultats avec une précision satisfaisante. Celles-ci
sont appelées méthodes de “Classe B”. La partie 2 de cette norme définit les critères pour le calcul
des ponts thermiques linéiques, qui doivent être satisfaits pour que cette méthode puisse être
désignée comme étant de “Classe B”.
D’autres méthodes moins précises, mais beaucoup plus simples, qui ne sont pas basées sur un calcul
numérique peuvent donner une évaluation suffisante de la majoration du flux thermique occasionnée
par les pont thermiques. Ces méthodes simplifiées sont données dans le prEN ISO 14683, Ponts
thermiques dans les bâtiments -
Coefficient de transmission thermique
linéique - Méthodes
simplifiées et valeurs de calcul (ISO/DIS 14683:1995).
iv
@ ISO
ISO 10211=1:1995(F)
1 Domaine d’application
La partie 1 de cette norme établit les spécifications sur les modèles géométriques 3-D et 2-D d’un
pont thermique pour le calcul numérique :
- des flux thermiques afin d’évaluer la déperdition thermique globale d’un bâtiment.
- des températures superficielles minimales afin d’évaluer le risque de condensation
superficielle;
Ces spécifications incluent les limites du modèle géométrique et ses subdivisions, les conditions aux
limites et les valeurs thermiques qui lui sont liées .
Cette norme est basée sur les suppositions suivantes :
- conditions de régime stationnaire ;
- toutes les propriétés physiques sont indépendantes de la température ;
- absence de source de chaleur à l’intérieur de l’élément de construction.
Elle peut aussi être utilisée pour la détermination des coefficients de transmission thermique linéiques
ou ponctuels ainsi que pour les facteurs de température superficielle.
2 Références normatives
La présente Norme Européenne comporte, par référence datée ou non datée, des dispositions
d’autres publications. Ces références normatives sont citées aux endroits appropriés dans le texte et
les publications sont énumérées ci-après. Pour les références datées les amendements ou révisions
ultérieurs de l‘une quelconque de ces publications ne s’appliquent à cette norme européenne que s’ils
y ont été incorporés par amendement ou révision. Pour les références non datées, la dernière édition
de la publication à laquelle il est fait référence, s’applique.
ISO 7345 Isolation thermique - Grandeurs physique et définitions.
prEN 673 Isolation thermique des vitrages - Règles de calcul pour la détermination du
coefficient de transmission thermique, des vitrages en régime stationnaire.
prEN ISO 6946-l
Composants de bâtiment et éléments de construction - Résistance thermique et
coefficient de transmission thermique.
prEN ISO 10456 Isolation thermique - Matériaux et produits de construction - Détermination des
valeurs thermiques déclarées et utiles.
prEN ISO 13789 Performances thermiques de bâtiments -
Coefficient de déperdition par
transmission - Méthode de calcul

SS0 102114:1995(F)
3 Définitions et symboles
3.1 Définitions
Pour les besoins de la présente norme, les définitions de I’ISO 7345 et les définitions suivantes
s’appliquent:
3.1.1 pont thermique : Partie de l’enveloppe d’un bâtiment où la résistance thermique par ailleurs
uniforme est modifiée de façon sensible par :
a) la pénétration totale ou partielle de l’enveloppe du bâtiment par des matériaux ayant une
conductivité thermique différente
et / ou
b) un changement dans l’épaisseur de la structure
et / ou
c) une différence entre les surfaces intérieure et extérieure, comme il s’en produit aux liaisons
parois/plancher/plafond.
3.1.2 modèle géométrigue 3-O : Modèle géométrique, déduit des plans d’architecture, tel que pour
chacun des axes orthogonaux, la coupe perpendiculaire à cet axe change d’une limite à l’autre du
modèle (voir figure 1).
3.1.3 é/ément latéral 3-D : Partie du modèle géométrique 3-D qui, considérée séparément, peut être
représentée par un modèle géométrique 2-D (voir figures 1 et 2).
3.1.4 é/ément central 3-D : Partie d’un modèle géométrique 3-D qui n’est pas un élément latéral 3-D (voir
figure 1).
3.1.5 modèle géométrique 2-D : Modèle géométrique déduit des plans d’architecture, tel que pour
un des axes orthogonaux, la coupe perpendiculaire à cet axe ne change pas dans les limites du
modèle (voir figure 2).
NOTE : Un tel modèle géométrique 2-D est utilisé pour les calculs bidimensionnels.
3.1.6 plans de construction : Plans dans le modèle 3-D ou 2-D qui séparent :
- différents matériaux,
- le modèle géométrique du reste de la construction,
- les éléments latéraux de l’élément central (voir figure 3).
3.1.7 plans de coupe : Ce sont les plans de construction qui sont des limites au modèle 3-D ou 2-D
en séparant le modèle du reste de la construction (voir figure 3).

@ ISO
ISO 102114:1995(F)
F3
Figure 1 : Modèle 3-D avec cinq éléments latéraux 3-D et un élément central 3-D. FI à F5 ont des coupes
transversales constantes perpendiculaires à au moins un axe. C est la partie restante.
F2 F4
F3
Figure 2 : Les coupes transversales aux éléments latéraux d’un modéle 3-D peuvent être traitées par un .
modèle 2-D. F2 à FS font référence à la figure 1.

SS0 102114:1995(F)
Figure 3: Example de modèle 3-D montrant les plans de construction.
C, sont les plans de construction perpendiculaires à l’axe des x
C, sont les plans de construction perpendiculaires à l’axe des y
C, sont les plans de construction perpendiculaires à l’axe des z
Les plans de coupe sont indiqués par des flèches agrandies
Les plans séparant les éléments latéraux de l’élément central dont entourés.
3.1.8 plans auxilr’aires : Plans qui, en plus des plans de construction, divisent le modèle géométrique
en un certain nombre de cellules.
3.1.9 couche quasi-homogène : Couche qui consiste en deux matériaux ou plus ayant des
conductivités thermiques différentes, mais qui peut être considérée comme une couche homogène
avec une conductivité thermique équivalente (voir figure 4).
Figure 4 : Exemple de pont thermique ponctuel mineur donnant une majoration du flux de chaleur tri-
dimensionnel et qui est incorporé dans une couche quasi-homogène.

@ ISO ISO 10211=1:1995(F)
Différence entre la température de l’air intérieur et la
3.1 .l 0 rapport d’écart de température, cRsi. :
température de la face intérieure, divisée par la différence entre la température de l’air intérieur et la
température de l’air extérieur, calculée avec une résistance superficielle intérieure RSi.
Différence entre la température de la
3.1 .l 1 facteur de température à la surface intérieure, fRsi :
face intérieure et la température de l’air extérieur, divisée par la différence entre la température de
l’air intérieur et la température de l’air extérieur, calculée avec une résistance superficielle intérieure
R
si’
NOTE : : fRsi = l-c,,i
Facteurs qui fixent l’influence relative des
3.1.12 facteurs de pondération de température, g :
températures d’air des ambiances thermiques adjacentes sur la température superficielle au point
étudié.
3.1 A3 Température extérieure de référence : Température de l’air extérieur en supposant que le
ciel est complètement couvert.
3.1 .14 température intérieure de référence :
a) température résultante sèche dans la pièce considérée.
b) valeur moyenne de la température de l’air intérieur dans la pièce considérée.
NOTE 1 : a) est utilisée pour le calcul des flux thermiques en vue d’évaluer les déperditions
calorifiques globales, et b) est utilisée pour le calcul des températures superficielles en vue
d’évaluer le risque de condensation superficielle.
NOTE 2 : Pour les besoins du calcul, la température de référence est supposée uniforme
dans toute l’ambiance intérieure.
3.1 .15 température résultante sèche : Valeur moyenne arithmétique de la température de l’air
intérieur et de la température radiante moyenne de toutes les surfaces entourant l’ambiance
intérieure.
Flux thermique par degré d’écart de température
3.1.16 coefficient de couplage thermique, L(i,j) :
entre deux ambiances i,i qui sont thermiquement reliées par l’ouvrage considéré.
3.1 .17 coefficient linéique de transmission thermique, v : Terme correctif pour l’influence linéique
d’un pont thermique lors du calcul du coefficient de couplage thermique L à partir de calculs
unidimensionnels.
3.1.18 coefficient ponctuel de transmission thermique, x : Terme correctif pour l’influence
ponctuelle d’un pont thermique lors du calcul du coefficient de couplage thermique L à partir de
calculs unidimensionnels.
@ KO
3.2 Symboles et unités
Symbole Grandeurs physiques Unité
m*
A Surface
H Hauteur m
Coefficient de couplage thermique WIK
L
(m*K)NV
R Résistance thermique
(m**K)NV
R Résistance superficielle extérieure
se
(m*K)/W
R Résistance superficielle intérieure
si
K
T Température thermodynamique
W/(m*-K)
U Coefficient de transmission thermique
V Volume m3
b Largeur m
Epaisseur
d
Facteur de température à la surface intérieure
fRsi
Facteur de pondération de température
h Coefficient d’échange thermique1 W/(m*-K)
I Longueur
Densité de flux thermique W/m*
8 Température en degrés celsius C
Ecart de température K
A0
Conductivité thermique W/(m=K)
h
Rapport d’écart de température
CRsi
Flux thermique W
a
Coefficient ponctuel de transmission thermique WIK
x
Coefficient linéique de transmission thermique
W/(mK)
‘V
Liste des indices
cav cavité
point de rosée
dP
e extérieur
i intérieur
I linéique
min minimum
S surface
@ ISO
ISO 102114:1995(F)
4 Principe
La répartition de la fempérafwe dans une construction et le flux fhermique qui la traverse peuvent
être calculés si les conditions aux limites et les détails de construction sont connus. A cet effet, le
modèle géométrique est divisé en un certain nombre de cellules de matériau adjacentes, chacune
ayant une conductivité thermique homogène. Les critères qui doivent être respectés lors de la
préparation du modèle sont donnés en 5.
Dans la partie 6, des instructions sont données pour déterminer les valeurs de la conductivité
thermique et les conditions aux limites.
La répartition de la température est déterminée soit au moyen d’un calcul itératif, soit par une
technique de résolution directe, après quoi la répartition de la température dans les cellules de
matériau est déterminée par interpolation.
Les règles de calcul et la méthode de détermination de la répartition de température sont exposées
en 7.
NOTE : Quelques uns des articles suivants contiennent des différences entre le calcul des
températures superficielles et le ctiiul des flux thermiques ; les différences sont données
aux tableaux 1 3 et 4.
5 Modélisation de la construction
5.1 Règles de mod6lisation
II n’est généralement pas réalisable de modéliser un bâtiment complet en utilisant un seul modèle
géométrique. Dans la plupart des cas, le bâtiment peut être divisé en plusieurs parties (y compris le
sol des fondations, le cas échéant) à l’aide de plans de coupe. Cette division doit être effectuée de
telle manière qu’aucune différence n’existe entre le résultat du calcul sur les parties séparées du
bâtiment et le bâtiment traité dans son ensemble.
Cette séparation en plusieurs modèles géométriques est obtenue en choisissant des plans de coupe
appropriés.
5.1 .l Plans de coupe du modèle géométrique
Le modèle géométrique se compose de (des) l’élément (s) central et des éléments latéraux, et si
nécessaire du sous-sol.
Le modèle géométrique est limité par des plans de coupe.

Les plans de coupe doivent être choisis comme suit :
- sur un plan de symétrie si celui-ci est à moins de 1 m de l’élément central (voir figure 5) ;
- à au moins 1 m de l’élément central s’il n’existe pas de plan de symétrie à proximité ;
- suivant les indications du tableau 1, dans le sous-sol.
NOTE : S’il existe plus d’un pont thermique dans le modèle géométrique, la température de
surface calculée pour l’élément central du second pont thermique, n’est correcte que si ce
dernier est à une distance d’au moins 1 m du plan de coupe le plus proche (voir figure 6), à
moins que le plan de coupe ne soit un plan de symétrie.
Dimensions en mm
I
IA
4 000 1 4000
I .
2 * v .
1 1
l
I
I
I
I
u
Figure 5 : Plans de symétrie pouvant être utilisés comme plans de coupe

@ ISO ISO 10211-1:1995(F)
Dimensions en mm
Figure 6 : Deux ponts thermiques A et B dans le même modèle. Le pont thermique le plus
proche des plans de coupe ne remplit pas la condition d’être à au moins 1 m d’un
plan de coupe (à gauche). Cette difficulté est évitée en agrandissant le modèle
dans deux directions (à droite).
Tableau 1 : Emplacement des plans de coupe dans le sous-sol
(fondations, planchers sur terre plein, sous-sols).
Distance de IWment central en métres
Objet du calcul
Température
Direction superficielle Flux de chaleur
voir figure 7a voir figure 7b
Horizontale intérieure au bâtiment au moins 1 m 0,5 b
I
I
même distance
Horizontale extérieure au bâtiment qu’à l’intérieur du 2,5 b
bâtiment
Verticale en dessous du niveau du sol 3m 23 b
I--- I
Verticale en dessous du niveau du
plancher (voir note)
où : b est la largeur (la plus petite dimension) du plancher sur terre plein en mètres.
NOTE : Cette valeur s’applique seulement si le niveau du plancher considéré est à plus de 2
m en dessous du niveau du sol.

@ ISO ’
Dimensions en mm
Figure 7a : Dimensions du sol. Figure 7b : Dimensions du sol.
Calcul des températures Calcul des flux de chaleur.
surpetficielles.
5.12 Ajustements dimensionnels
Des ajustements dimensionnels du modèle géométrique par rapport à la réalité physique sont admis
s‘ils n’ont pas d’influente significative sur le résultat des calculs; c’est ce qu’on peut supposer si les
conditions indiquées en 5.2.1. sont satisfaites.
5.1.3 Plans auxiliaires
Le nombre de plans auxiliaires dans le modèle doit être tel que le fait d’en ajouter d’autres ne change
pas les rapports d’écart de température NOTE : Voici une méthode permettant de respecter cette exigence dans de nombreux cas
(voir figure 8a) :
Les distances entre des plans parallèles adjacents ne doivent normalement pas dépasser
les valeurs suivantes :
- dans l’élément central : 25 mm,
- dans les éléments latéraux, en mesurant à partir du plan de construction qui sépare
l’élément central de l’élément latéral : 25, 25, 50, 50, 50, 100, 200, 500, 1000, 2000
et 4000 mm.
Pour les constructions avec des découpages de petites dimensions (par exemple les
profilés de fenêtre), une discrétisation plus fine sera nécessaire (voir figure 8b).
Dimensions en mm
Figure 8a : Exemple de plans de construction complétés par des plans auxiliaires
@ ISO
Dkmnsansenmm
indique les plans de construction
indique les plans auxiliaires
Figure 8b : Exemple de plans de construction et de plans auxiliaires dans un modele géométrique 2-D
d’un profilé de menuiserie.
5.1.4 Couches et matériaux quasi-homogènes
Dans un modèle géométrique, il est admis de remplacer des matériaux ayant des conductivités
thermiques différentes par un matériau ayant une seule conductivité thermique si les conditions
indiquées en 5.2.2 sont remplies.
NOTE : Citons comme exemples, les joints de maçonnerie, les ancrages dans les cavités
thermiquement isolées, les vis dans les lattes en bois, les toitures en tuiles avec la lame
d’air et les liteaux associés.
5.2 Conditions de simplification du modéle géom&rique
Les résultats de calcul obtenus à partir d’un modèle géométrique sans simplifications ont priorité sur
ceux obtenus à partir d’un modèle géométrique simplifié.
Les ajustements suivants peuvent être effectués.
NOTE : Ceci est important quand les résultats d’un calcul donnent des valeurs proches
d’une valeur exigée.
@ ISO
ISO 10211=1:1995(F)
5.2.1 Conditions d’ajustements dimensionnels pour simplifier le modèle géométrique.
L’ajustement des dimensions ne peut être fait que pour les matériaux ayant des conductivités
thermiques inférieures à 3 W/(mX).
a) Changement dans /‘emplacement de la sutiace d’un bloc de matériau adjacent à la face intérieure
ou extérieure du modèle géométrique (voir figure 9) :
corr de l’emplacement des surfaces non planes, relative à la position moyenne
La correction locale d
de surface ne devra pas excéder :
d R h
corr = cou
où :
d est l’ajustement local perpendiculaire à la position moyenne de la surface intérieure
corr
ou extérieure.
est égal à 0,03 m*KM/,
R
corr
est la conductivité thermique du matériau en question.
h
NOTE : Citons pour exemples, les surfaces inclinées, les angles arrondis et les profilés de
surface, comme les tuiles de toiture.
.
Figure 9 : Changement dans l’emplacement de la surface intérieure ou extérieure.
b) Changement à l’interface de deux parties à matériaux différents :
- le déplacement de l’interface doit se faire dans le sens perpendiculaire à la surface intérieure ;
- le déplacement de l’interface doit se faire de telle sorte que le matériau ayant la plus faible
conductivité thermique soit remplacé par le matériau ayant la plus grande conductivité thermique
(voir figure 10).
NOTE : Citons pour exemples, les rainures pour les bandes d’étanchéité, les joints en kit,
les blocs d’ajustage, les prises murales, les surfaces inclinées et autres détails de liaison.
b C
a d
simplifications
combinaison
Simplifications
Bloc Conductivité
de matériau thermique
C d
a b
1 h
QA2 VA3 VA3 eh,
h2
'3"2 '3"2 ', h3
Figure 10 : Quatre possibilités pour replacer l’interface entre trois blocs de matériaux, en
fonction du rapport de leur conductivité thermique.
@ ISO
ISO 10211=1:1995(F)
c) Omission des couches minces :
- les couches d’une épaisseur au plus égale à 1 mm peuvent être ignorées ;
NOTE : Citons pour exemples, les barrières non métalliques qui résistent au passage de
l’humidité ou de la vapeur d’eau.
d) Omission des éléments fixés en saillie sur la surface extérieure :
- composants de bâtiment qui ont été fixés à la surface extérieure (p.ex. fixés en des points
discrets).
NOTE : Citons pour exemples, les gouttières et les tuyaux de descente d’eau de pluie.
5.2.2. Conditions d’emploi des couches de matériau quasi-homogène pour simplifier le modèle
géométrique.
Les conditions suivantes pour l’incorporation des ponts thermiques linéiques et ponctuels mineurs,
dans une couche quasi-homogène s’appliquent dans tous les cas :
- les couches de matériau en question sont situées dans une partie de la construction qui,
après simplification, devient un élément latéral ;
- la conductivité thermique de la couche quasi-homogène après simplification n’est pas
supérieure à 1,5 fois la plus faible conductivité thermique des matériaux présents dans la
couche avant simplification.
a) Calcul du coefficient de couplage thermique L
La conductivité thermique de la couche quasi-homogène doit être calculée d’après l’équation (1) :
d
h’ =
(1)
d
A
i
R
c
L -Rsi- se- hi
où :
h’ est la conductivité thermique équivalente de la couche quasi-homogène,
d est l’épaisseur de la couche thermiquement non-homogène,
A est la surface du composant de bâtiment,
L est le coefficient de couplage thermique du composant de bâtiment déterminé par un calcul
bidimensionnel ou tridimensionnel,
épaisseurs des couches homogènes qui font partie de la construction,
d sont les
j
hj sont les conductivités thermiques de ces couches homogènes,
@ ISO
NOTE : L’utilisation de la formule (1) convient en présence d’un grand nombre de ponts
thermiques mineurs identiques (ancrages muraux, joints de maçonnerie, blocs creux etc.).
Le calcul de L peut être limité à une surface de base qui est représentative de la couche
non-homogène. Par exemple, un mur creux avec 4 ancrages par m* peut être représenté
par une surface de base de 0,25 m* avec un ancrage.
b) Calcul de la température superficielle intérieure et du coefficient de transmission thermique
linéique W ou ponctuelle x (voir annexe C).
La conductivité thermique de la couche quasi-homogène peut être prise égale à :
(Ao Ao+.hn An)
hi
A=
(2)
(A~ +.A,)
où
est la conductivité thermique équivalente de la couche quasi-homogène ;
‘io . . hn sont les conductivités thermiques des matériaux constituants ;
sont les surfaces des matériaux constituants mesurées dans le plan de la couche.
Ao.An
pourvu que :
- Les ponts thermiques dans la couche considérée sont sensiblement perpendiculaires à la face
intérieure ou extérieure des constructions et pénétrer la couche sur presque toute son
épaisseur,
- la résistance thermique (de surface à surface) de la construction après simplification est d’au
moins 1,5 (m*~K)M/,
- les conditions d’au moins un des groupes indiqués dans le tableau 2 sont remplies (voir figure
.
11)
@ ISO
ISO 10211=1:1995(F)
Tableau 2 : Conditions spécifiques à l’incorporation d’un pont thermique linéique ou ponctuel dans
une couche quasi-homogène
R d
hb Atb Rt,i
0 4 i
Groupe voir
m* (m*.K)/W
figure 11 (m*.K)NV W/(m.K) m
W/(m-K)
.
< 1,5 < 0,05 5 0,5
ttb
2 >3 - < 30.10-6
I 0,5 -0 -0 -0
3 >3 < - 30.10-6
> 0,5 2 0,5 -0 II-
l
B
4 >3 < - 30.10-6 > 0,5
< 0,5 2 0,5 2 0,l
où :
htb est la conductivité thermique du pont thermique à introduire dans la couche quasi-homogène,
A,, est la surface de la Section du pont thermique,
!tb est la longueur du pont thermique,
R, est la résistance thermique de la couche sans la présence du pont thermique ponctuel en mètres carrés,
R, i est la résistance thermique totale des couches entre la couche quasi-homogène considérée et la surface
’ intérieure,
est la conductivité thermique de la couche de matériau située entre la couche quasi-homogène
Ai
considérée et la surface intérieure avec la plus haute valeur de hi fois di’
d est l’épaisseur de cette même couche.
i
NOTE : Le groupe 1 comprend les ponts thermiques linéiques. Par exemples les joints de
maçonnerie, les lattes de bois dans les lames d’air, les réductions d’épaisseurs de couches
isolantes.
Le groupe 2 comprend des dispositifs comme les ancrages dans les cavités dans la mesure
où ils sont fixés dans la maçonnerie ou le béton, ou bien sont placés dans une lame d’air,
ainsi que les clous et vis dans les couches de matériaux ou bandes ayant la résistance
thermique maximale indiquée.
Les groupes 3 et 4 comprennent des dispositifs comme les ancrages dans les cavités dans
la mesure où ils pénètrent une couche d’isolant qui a une résistance thermique supérieure à
celle indiquée pour le groupe 2. La couche intérieure doit alors avoir des propriétés
thermiques qui limitent suffisamment l’influence du pont thermique sur la température
superficielle intérieure.
Ceci peut être le cas si la couche intérieure a une résistance thermique suffisante (groupe
3) ou une conductivité thermique telle que le flux thermique à travers les ancrages dans les
cavités est correctement réparti sur la surface intérieure ; la plupart des couches intérieures
de maçonnerie ou de béton sont des exemples de type 4.
Des exemples de calcul sont donnés dans l’annexe informative D.

@ ISO
ISO 102114:1995(F)
Groupe 2
Groupe 1
.
P 1
A
kh -
Groupe 4
Groupe 3
Figure 11 : Conditions spécifiques à l’incorporation des ponts thermiques linéiques ponctuels dans
une couche quasi-homogène des groupes donnés au tableau 2.
@ ISO
ISO 102114:1995(F)
6 Valeurs de calcul
6.1 Valeurs de calcul données
Les valeurs données ici sont à utiliser à moins que des valeurs non normalisées soient justifiées pour
une situation particulière.
NOTE : Des valeurs non normalisées peuvent être justifiées par des conditions locales (par
ex. distributions de température établies dans le sol) ou par des propriétés spécifiques d’un
matériau (par ex. l’effet d’un revêtement de basse émissivité d’une surface).
6.1 .l Conductivités thermiques des matériaux
Les valeurs utiles de la conductivité thermique des produits et matériaux de construction devront
chacune être calculées suivant le prEN 30456 ou prises dans les valeurs tabulées.
La conductivité thermique du sol peut être prise égale à = 2,0 W/(m-K).
NOTE : D’autres valeurs de la conductivité thermique du sol peuvent être utilisées si une
information sur les conditions locales du sol est disponible. Voir prEN 1190.
6.1.2 Résistances superficielles
Les valeurs données au tableau 3 doivent être appliquées.
Pour le calcul des flux thermiques, la valeur de Rsi est liée à la température intérieure résultante
sèche moyenne.
Pour le calcul de la température superficielle, la valeur de Rsi est liée à la température moyenne de
l’air intérieur, mais doit tenir compte de la non uniformité de celle-ci, due à la stratification thermique
et de l’hétérogénéité de la température radiale qui existe au bords et aux angles.
NOTE : Quand on calcule la température de surface, les valeurs suivantes pour la
résistance thermique superficielle intérieure sont recommandées :
Verre : 0,13 m*.K/W
Moitié supérieure de la pièce : 0,25 m*.K/W
Moitié inférieure de la pièce : 0,35 m*.K/W
La valeur de Rsi = 0,50 m*-KM/ est recommandée si un écran thermique significatif est crée
par des objets, comme le mobilier. Voir annexe E.
Tableau 3 : Résistances superficielles (m*-K)M/
\
Objectif du calcul
Températures superficielles
Flux thermique
Résistance superficielle 0,04 0,04
extérieure Rse
1)
Résistance superficielle
intérieure Rsi
0,13
1) Voir l’annexe E
@ ISO
6.1.3 Températures aux limites
Le tableau 4 donne les températures aux limites qui doivent êtres utilisées.
Tableau 4 : Températures aux limites
Objectif du calcul
Température superficielle Flux thermique
I I I
température d’air température résultante sèche
Intérieure
I I
voir 6.2.3 voir 6.2.3
Intérieure dans les pièces non
chauffées
température d’air en supposant température d’air en supposant
Extérieure
que le ciel est complètement que le ciel est complètement
couvert couvert
à la distance sous le niveau du à la distance sous le niveau du
Sol (plan de coupe horizontal)
sol donnée au tableau 1 : sol donnée au tableau 1 :
température de l’air extérieure condition adiabatique à la limite.
moyenne annuelle
6.2 Méthodes de determination des valeurs de calcul
6.2.1 Conductivité thermique des couches quasi-homogènes
La conductivité thermique des couches quasi-homogènes doit être calculée conformément aux
formules 1 et 2.
6.2.2 Conductivité thermique équivalente des lames d’air
Une lame d’air doit être considérée comme un matériau homogène conductif avec une conductivité
thermique h,,,.
Si la résistance thermique d’une lame d’air ou d’une cavité est connue, la conductivité thermique est
obtenue par :
(3)
cav = d,, f Rcav
où :
est la conductivité thermique de la lame d’air ou de la cavité,
h
cav
d est l’épaisseur de la lame d’air,
cav
est la résistance thermique dans le sens principal du flux de chaleur.
R
cav
Les résistances et conductivités thermiques des lames d’air et cavités limitées par des matériaux
opaques sont données dans l’annexe B.
Pour la résistance thermique des lames d’air de vitrages multiples voir le pr EN 673.
NOTE : Les cavités d’air avec des dimensions supérieures à 0,5 m suivant chaque axe
orthogonal doivent être traitées comme des pièces (voir 6.23.).
@ ISO
ISO 10211=1:1995(F)
6.2.3 Détermination de la température dans une pièce adjacente non chauffée.
Si une information suffisante est disponible, la température dans une pièce adjacente non chauffée
doit être calculée conformément au prEN 33789.
Si la température dans une pièce adjacente non chauffée est inconnue et ne peut être calculée
suivant le prEN 33789, parce que l’information nécessaire n’est pas disponible, les flux thermiques et
les températures superficielles intérieures ne peuvent être calculés. Toutefois, tous les coefficients de
couplages nécessaires et les facteurs de pondération de la température peuvent être calculés et
présentés suivant l’annexe F.
NOTE : Pour l’évaluation du comportement d’un pont thermique, l’information disponible est
le plus souvent, réduite à une partie particulière de la construction (par exemple les
jonctions), et il n’y a pas d’information disponible sur les dimensions et les coefficients de
couplage totaux de la pièce adjacente.
7 Méthode de calcul
Le modèle géométrique est divisé en un grand nombre de cellules, chacune avec un point
caractéristique (appelé noeud). Par application des lois de conservation de l’énergie (div q = 0) et de
3L grade), prenant en compte les conditions aux limites, on obtient un système
Fourier (q = -
d‘équations qui est une fonction des températures aux noeuds. La résolution de ce système, que ce
soit par une technique de résolution directe ou par une méthode itérative, donne les températures des
noeuds à partir desquelles le champ de température peut être déterminé. A partir de la distribution de
température, les flux de chaleur peuvent être calculés par application de la loi de FOURIER.
Les programmes de calcul doivent être vérifiés conformément aux exigences de l’annexe A.
7.1 Règles de calcul
7.1.1 Flux thermiques entre cellules de matériau et l’ambiance adjacente
La densité de flux thermique, perpendiculairement à l’interface, entre une cellule de matériau et
l’ambiance adjacente doit répondre à :
(e-4)
-
-
q
(4)
R
S
où :
est la densité du flux thermique ;
est la température de référence intérieure ou extérieure ;
ci
est la température de la surface intérieure ou extérieure ;
%
R est la résistance superficielle intérieure ou extérieure.
S
@ ISO
7.1.2 Flux thermiques aux plans de coupe
Les plans de coupe doivent être adiabatiques (p.ex : flux nul) avec l‘exception donnée en 6.1.3.
NOTE : Dans le cas du calcul des températures superficielles, le plan de coupe horizontal
dans le sol n’est pas adiabatique, mais est à température imposée.
7.1.3 Résolution des équations
Les équations doivent être résolues conformément aux exigences donnée à l’annexe A.2.
7.1.4 Calcul de la répartition de température
La répartition de température dans chaque cellule de matériau doit être calculée par interpolation
entre les températures des noeuds.
NOTE : Une interpolation linéaire suffit.
7.2 Defermination des coefficients de couplage thermique et des flux thermiques
7.2.1 Plus de deux températures aux limites.
Les flux thermique mi i provenant de l’environnement i vers l’environnement thermiquement connecté
s
j est donné par :
=Lij.(CIi-ej)
(5)
!
Les déperditions calorifiques globales d’une pièce ou d’un bâtiment peuvent se calculer à l’aide des
principes énoncés au chapitre 4. Pour plus de deux ambiances ayant des températures différentes
(p.ex. températures de l’air intérieur différentes ou températures extérieures différentes), le flux total
Q de la pièce ou du bâtiment peut être calculé par :
a= C{Li,j.(Oi -ej)}
(6)
où Li j sont les coefficients de couplage totaux entre chaque paire d’environnement.
NOTE : L’annexe Fl donne une méthode pour calculer les coefficients de couplage
thermique.
7.2.2 Deux températures aux limites, modèle non partitionné.
S’il y a seulement deux ambiances avec deux températures différentes (p.ex. une température
intérieure et une température extérieure), et si la totalité de la pièce ou du bâtiment est calculé par un
seulmodèle tridimensionnel, alors le coefficient de couplage total LI 2 peut être obtenu
immédiatement à partir du flux total de la pièce ou du bâtiment :

@ ISO
ISO 102114:1995(F)
7.2.3 Deux températures aux limites, modèle partitionné.
Si la pièce ou le bâtiment a été partitionné (voir figure 12), la valeur totale Li j est calculée à partir de
.
.
(8)
N M
K
ps. y
L
i,j = m(i j)-lrn + c”k(i,j)- Ak (8)
c Ni,l) +
n=l m=l k=l
où :
L3D est le coefficient de couplage thermique obtenu à partir d’un calcul 3-D pour la partie n de la
ni,j
pièce ou du bâtiment,
L2D est le coefficient de couplage thermique linéique obtenu à partir d’un calcul 2-D pour la
mi.j
partie m de la pièce ou du bâtiment,
I est la longueur sur laquelle s’applique la valeur LF ,
. .
m
est le coefficient de transmission thermique obtenu à partir d’un calcul 1-D pour la partie k
‘k
de la pièce ou du bâtiment,
est la surface sur laquelle la valeur uk s’applique,
Ak
N est le nombre total des parties 3-0,
M est le nombre total des parties 2-D,
K est le nombre total des parties 1-D.
NOTE : Dans la formule (8) xAk est plus petit que la surface totale de l’enveloppe.
@ ISO
0-
L 2AD
--+-- -----
l
ZD
1J
L 1
4 1
I
-e--v-
-l-
Figure 12 : Enveloppe du bâtiment partitionnée par des modèles géométriques 3-D, 2-D et 1-D.
7.3 Dbtermination de la température superficielle intérieure.
7.3.1 Plus de deux températures aux limites.
S’il y a plus de deux températures aux limites, les facteurs de pondération de température g doivent
être utilisés. Ils donnent le moyen de calculer la température à tout point de la surface interne de
coordonnées (x, y, z) comme étant une fonction linéaire de tout ensemble de températures aux
limites.
NOTE 1 : Au moins trois températures aux limites sont impliquées si le modèle
géométrique inclue des ambiances intérieures de températures différentes, y compris si le
sous-sol fait partie du modèle géométrique (voir 6.1.3.).
Les facteurs de pondération de température aux points (x, y, z) sont donnés par :
8,i(X,Y, Z) = gl(X, y, Z).@ +92(x, Y, Z>=e2 +-= +ChJx~ Y’ z)-en
(9)
g,(~,y,z)+g2(x,Y,z)+.+g"(x~Y~z)=l
(10)
NOTE 2 : L’annexe F.3 donne une méthode pour le calcul des facteurs de pondération.
Le calcul de la température superficielle intérieure 8,i au point intéressé est effectué en insérant les
valeurs calculées de gi et la valeur réelle des températures limites 8i dans l’équation (9).
NOTE 3 :Normalement le point d’intérêt est celui qui a la température superficielle
intérieure de surface la plus basse. Cet emplacement peut varier si les températures aux
limites sont changées.
7.3.2 Deux températures aux limites.
S’il y a seulement deux ambiances concernées et que le sous-sol ne fait pas partie du modèle
géométrique, les températures superficielles peuvent être exprimées sous forme de coefficients sans
dimensions conformément aux formules (11) ou (12).
(e,i(K YY z)-ee>
fRsi(X, Yy z) =
(12)
(ei -ee>
où
&Rsi(x, y, z) est le rapport d’écart de température superficielle intérieure au point (x, y, z),
fRsi(X, y, z) est le facteur de température superficielle intérieure au point (x, y, z),
&(x, y, z) est la température superficielle intérieure au point (x, y, z),
e est la température de l’air intérieur,
i
8 est la température de l’air extérieur,
e
Le rapport d’écart de température ou le facteur de température doit être calculé avec une erreur
inférieure à 0,005.
@ ISO
8 Données d’entrée et de sortie
8.1 Données d’entrée
Le rapport de calcul doit contenir les informations suivantes :
a) Description de la structure :
- plans d’exécution comprenant l’indication des dimensions et des matériaux,
- pour un bâtiment terminé, l’indication de toute modification connue à la construction ethu de
toute mesure et de tout détail physique relevé par inspection,
- toute autre remarque pertinente.
b) Description du modéle géométrique :
- modèle 3-D avec ses dimensions,
- données d’entrée montrant l’emplacement des plans de construction et tous plans auxiliaires,
ainsi que les conductivités thermiques des divers matériaux,
- les températures aux limites appliquées,
- le calcul de la température aux limites dans une zone adjacente, le cas échéant,
- les résistances superficielles et les surfaces auxquelles elles s’appliquent,
- tous ajustements des dimensions selon 52.1,
- toutes couches quasi-homogènes et les conductivités thermiques calculées conformément à
5.2.2.
- toutes valeurs non normalisées utilisées et justifications
NOTE : Voir 6.1.
8.2 Données de sortie
Les résultats de calcul suivants doivent être fournis comme des valeurs indépendantes des
températures aux limites :
- coefficients de couplage thermique L entre les pièces adjacentes concernées par le transfert
thermique au travers des composants de bâtiment.
NOTE 1 : Un exemple est donné au tableau F.2.

ISO 102114:1995(F)
- les facteurs fRsi OU l3ppOrt d’écart CRsi de température pour les points à température superficielle
la plus basse dans chaque pièce concernée (y compris l’emplacement de ces points) ; s’il y a
plus de deux températures aux limites utilisées, les facteurs de pondérations doivent être
indiqués.
NOTE 2 : Un exemple montrant comment présenter les facteurs de pondération de
température est donné au tableau F.4.
Toutes valeurs de sortie doivent être données pour au moins trois chiffres significatifs.
8.2.1 Calcul de la transmission thermique à l’aide du coeikient de couplage thermique
La transmission thermique de l’ambiance i vers l’ambiance j est donnée par la formule (5) s’il y a plus
de deux températures aux limites et la formule (6) s’il y a deux températures aux limites (voir 7.2.).
8.2.2 Calcul des températures superficielles à l’aide des facteurs de pondération
La température sup
...

NORME
ISO
INTERNATIONALE
10211-1
Première édition
1995-08-I 5
Ponts thermiques dans le bâtiment - Flux
de chaleur et températures superficielles -
Partie 1:
Méthodes générales de calcul
Thermal bridges in building construction - Heat flows and surface
tempera tures -
Part 7: General calculation methods
Numéro de référence
ISO 1021 l-l :1995(F)
Avant-propos
IL’ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération
mondiale d’organismes nationaux de normalisation (comités membres de
I’ISO). L’élaboration des Normes internationales est en général confiée aux
comités techniques de I’ISO. Chaque comité membre intéressé par une
étude a le droit de faire partie du comité technique créé à cet effet. Les
organisations internationales, gouvernementales et non gouver-
nementales, en liaison avec I’ISO participent également aux travaux. LIS0
collabore étroitement avec la Commission électrotechnique internationale
(CEI) en ce qui concerne la normalisation électrotechnique.
Les projets de Normes internationales adoptés par les comités techniques
sont soumis aux comités membres pour vote. Leur publication comme
Normes internationales requiert l’approbation de 75 % au moins des
comités membres votants.
La Norme internationale ISO 10211-1 a été élaborée par le Comité
européen de normalisation (CEN) en collaboration avec le comité
technique ISO/TC 163, Isolation thermique, sous-comité SC 2, Méthodes
de calcul. conformément à l’Accord de coopération technique entre I’ISO
et le CEN (Accord de Vienne).
L’ISO 1021 lcomprend la partie suivante, présentée sous le titre général
Ponts thermiques dans le bâtiment - Flux de chaleur et températures
superficielles:
Partie 7: Méthodes générales de calcul
La partie suivante est en préparation:
Partie 2: Calcul de ponts thermiques linéaires
Les Annexes A, B et C font partie intégrante de la présente partie de
I’ISO 10211. Les annexes D, E, F et G sont données uniquement à titre
d’information.
0 ISO 1995
Droits de reproduction réservés. Sauf prescription différente, aucune partie de cette
publication ne peut être reproduite ni utilisée sous quelque forme que ce soit et par aucun
procédé, électronique ou mécanique, y compris la photocopie et les microfilms, sans
l’accord écrit de l’éditeur.
Organisation internationale de normalisation
Case postale 56 l CH-1 211 Genève 20 l Suisse
Imprimé en Suisse
ii
@ ISO
ISO 10211=1:19~5(F)
SOMMAIRE
iv
Avant propos
iv
Introduction
1 Domaine d’application
2 Références normatives
Définitions et symboles 2
4 Principes
5 Modélisation de la construction
51 . Règles de modélisation
Conditions de simplification du modèle géométrique 12
52 .
6 Valeurs de calcul
Valeurs de calcul données 19
61 .
Méthodes de détermination des valeurs de calcul 20
62 .
7 Méthode de calcul
71 . Règles de calcul
72 . Détermination du coefficient de couplage thermique
et des flux thermiques
73 . Détermination de la température superficielle
intérieure
8 Données d’entrée et de sortie
81 . Données d’entrée
82 . Données de sortie
Annexe A(normative) Validation des méthodes de calcul
Annexe B(normative) Conductivité thermique équivalente des espaces d’air
Annexe C(normative) Détermination des transmissions thermiques linéique
et ponctuelle
Annexe D(informative) Exemples d’utilisation de couches quasi-homogènes
Annexe E(informative) Résistances superficielles intérieures
Annexe F(informative) Détermination des valeurs L et g pour plus de deux
1 températures aux limites 51
Annexe G(informative) Evaluation de la condensation superficielle 53

OS0 10211-1:1995(F)
@ ISO
Avant-propos
Le texte de YEN ISO 1021 l-l :1995 a été élaboré par le Comité Technique CEN/TC 89
“Performance thermique des bâtiments des composants du bâtiment” en collaboration avec
l
l’ISO/TC 163 “Isolation thermique”. et
Cette norme européenne devra recevoir le statut de norme nationale, soit par publication d’un
au plus tard en février 1996, et toutes les normes
texte identique, soit par entérinement,
nationales en contradiction devront être retirées au plus tard en février 1996.
Selon le Règlement intérieur du CENKENELEC, les pays suivants sont tenus de mettre cette
norme européenne en application: Allemagne, Autriche,Belgique, Danemark, Espagne, Finlande,
France, Grèce, Irlande, Islande, Italie, Luxembourg, Norvège, Pays-Bas, Portugal, Royaume-Uni,
Suède et Suisse.
Introduction
Les ponts thermiques, qui surviennent en général à toute jonction entre des composants de bâtiments
ou lorsque change la composition de la structure du bâtiment, ont deux conséquences :
a) une modification du flux thermique
et
b) une modification de la température superficielle intérieure
par rapport à celles de la structure dépourvue de pont thermique.
Bien que des procédures de calcul similaires soient utilisées, celles-ci ne sont pas identiques pour le
calcul des flux et pour le calcul des températures de surface.
En général, un pont thermique occasionne des flux thermiques tridimensionnels ou bidimensionnels,
qui peuvent être déterminés avec précision en utilisant des méthodes détaillées de calcul numérique
décrites dans cette norme. Celles-ci sont désignées comme méthodes de “Classe A”, et la partie 1 de
cette Norme Européenne définit les critères qui doivent être satisfaits pour qu’une méthode puisse
être désignée comme étant de “Classe A”.
Dans beaucoup d’applications, les calculs numériques qui sont basés sur une représentation
bidimensionnelle des flux thermiques donnent des résultats avec une précision satisfaisante. Celles-ci
sont appelées méthodes de “Classe B”. La partie 2 de cette norme définit les critères pour le calcul
des ponts thermiques linéiques, qui doivent être satisfaits pour que cette méthode puisse être
désignée comme étant de “Classe B”.
D’autres méthodes moins précises, mais beaucoup plus simples, qui ne sont pas basées sur un calcul
numérique peuvent donner une évaluation suffisante de la majoration du flux thermique occasionnée
par les pont thermiques. Ces méthodes simplifiées sont données dans le prEN ISO 14683, Ponts
thermiques dans les bâtiments -
Coefficient de transmission thermique
linéique - Méthodes
simplifiées et valeurs de calcul (ISO/DIS 14683:1995).
iv
@ ISO
ISO 10211=1:1995(F)
1 Domaine d’application
La partie 1 de cette norme établit les spécifications sur les modèles géométriques 3-D et 2-D d’un
pont thermique pour le calcul numérique :
- des flux thermiques afin d’évaluer la déperdition thermique globale d’un bâtiment.
- des températures superficielles minimales afin d’évaluer le risque de condensation
superficielle;
Ces spécifications incluent les limites du modèle géométrique et ses subdivisions, les conditions aux
limites et les valeurs thermiques qui lui sont liées .
Cette norme est basée sur les suppositions suivantes :
- conditions de régime stationnaire ;
- toutes les propriétés physiques sont indépendantes de la température ;
- absence de source de chaleur à l’intérieur de l’élément de construction.
Elle peut aussi être utilisée pour la détermination des coefficients de transmission thermique linéiques
ou ponctuels ainsi que pour les facteurs de température superficielle.
2 Références normatives
La présente Norme Européenne comporte, par référence datée ou non datée, des dispositions
d’autres publications. Ces références normatives sont citées aux endroits appropriés dans le texte et
les publications sont énumérées ci-après. Pour les références datées les amendements ou révisions
ultérieurs de l‘une quelconque de ces publications ne s’appliquent à cette norme européenne que s’ils
y ont été incorporés par amendement ou révision. Pour les références non datées, la dernière édition
de la publication à laquelle il est fait référence, s’applique.
ISO 7345 Isolation thermique - Grandeurs physique et définitions.
prEN 673 Isolation thermique des vitrages - Règles de calcul pour la détermination du
coefficient de transmission thermique, des vitrages en régime stationnaire.
prEN ISO 6946-l
Composants de bâtiment et éléments de construction - Résistance thermique et
coefficient de transmission thermique.
prEN ISO 10456 Isolation thermique - Matériaux et produits de construction - Détermination des
valeurs thermiques déclarées et utiles.
prEN ISO 13789 Performances thermiques de bâtiments -
Coefficient de déperdition par
transmission - Méthode de calcul

SS0 102114:1995(F)
3 Définitions et symboles
3.1 Définitions
Pour les besoins de la présente norme, les définitions de I’ISO 7345 et les définitions suivantes
s’appliquent:
3.1.1 pont thermique : Partie de l’enveloppe d’un bâtiment où la résistance thermique par ailleurs
uniforme est modifiée de façon sensible par :
a) la pénétration totale ou partielle de l’enveloppe du bâtiment par des matériaux ayant une
conductivité thermique différente
et / ou
b) un changement dans l’épaisseur de la structure
et / ou
c) une différence entre les surfaces intérieure et extérieure, comme il s’en produit aux liaisons
parois/plancher/plafond.
3.1.2 modèle géométrigue 3-O : Modèle géométrique, déduit des plans d’architecture, tel que pour
chacun des axes orthogonaux, la coupe perpendiculaire à cet axe change d’une limite à l’autre du
modèle (voir figure 1).
3.1.3 é/ément latéral 3-D : Partie du modèle géométrique 3-D qui, considérée séparément, peut être
représentée par un modèle géométrique 2-D (voir figures 1 et 2).
3.1.4 é/ément central 3-D : Partie d’un modèle géométrique 3-D qui n’est pas un élément latéral 3-D (voir
figure 1).
3.1.5 modèle géométrique 2-D : Modèle géométrique déduit des plans d’architecture, tel que pour
un des axes orthogonaux, la coupe perpendiculaire à cet axe ne change pas dans les limites du
modèle (voir figure 2).
NOTE : Un tel modèle géométrique 2-D est utilisé pour les calculs bidimensionnels.
3.1.6 plans de construction : Plans dans le modèle 3-D ou 2-D qui séparent :
- différents matériaux,
- le modèle géométrique du reste de la construction,
- les éléments latéraux de l’élément central (voir figure 3).
3.1.7 plans de coupe : Ce sont les plans de construction qui sont des limites au modèle 3-D ou 2-D
en séparant le modèle du reste de la construction (voir figure 3).

@ ISO
ISO 102114:1995(F)
F3
Figure 1 : Modèle 3-D avec cinq éléments latéraux 3-D et un élément central 3-D. FI à F5 ont des coupes
transversales constantes perpendiculaires à au moins un axe. C est la partie restante.
F2 F4
F3
Figure 2 : Les coupes transversales aux éléments latéraux d’un modéle 3-D peuvent être traitées par un .
modèle 2-D. F2 à FS font référence à la figure 1.

SS0 102114:1995(F)
Figure 3: Example de modèle 3-D montrant les plans de construction.
C, sont les plans de construction perpendiculaires à l’axe des x
C, sont les plans de construction perpendiculaires à l’axe des y
C, sont les plans de construction perpendiculaires à l’axe des z
Les plans de coupe sont indiqués par des flèches agrandies
Les plans séparant les éléments latéraux de l’élément central dont entourés.
3.1.8 plans auxilr’aires : Plans qui, en plus des plans de construction, divisent le modèle géométrique
en un certain nombre de cellules.
3.1.9 couche quasi-homogène : Couche qui consiste en deux matériaux ou plus ayant des
conductivités thermiques différentes, mais qui peut être considérée comme une couche homogène
avec une conductivité thermique équivalente (voir figure 4).
Figure 4 : Exemple de pont thermique ponctuel mineur donnant une majoration du flux de chaleur tri-
dimensionnel et qui est incorporé dans une couche quasi-homogène.

@ ISO ISO 10211=1:1995(F)
Différence entre la température de l’air intérieur et la
3.1 .l 0 rapport d’écart de température, cRsi. :
température de la face intérieure, divisée par la différence entre la température de l’air intérieur et la
température de l’air extérieur, calculée avec une résistance superficielle intérieure RSi.
Différence entre la température de la
3.1 .l 1 facteur de température à la surface intérieure, fRsi :
face intérieure et la température de l’air extérieur, divisée par la différence entre la température de
l’air intérieur et la température de l’air extérieur, calculée avec une résistance superficielle intérieure
R
si’
NOTE : : fRsi = l-c,,i
Facteurs qui fixent l’influence relative des
3.1.12 facteurs de pondération de température, g :
températures d’air des ambiances thermiques adjacentes sur la température superficielle au point
étudié.
3.1 A3 Température extérieure de référence : Température de l’air extérieur en supposant que le
ciel est complètement couvert.
3.1 .14 température intérieure de référence :
a) température résultante sèche dans la pièce considérée.
b) valeur moyenne de la température de l’air intérieur dans la pièce considérée.
NOTE 1 : a) est utilisée pour le calcul des flux thermiques en vue d’évaluer les déperditions
calorifiques globales, et b) est utilisée pour le calcul des températures superficielles en vue
d’évaluer le risque de condensation superficielle.
NOTE 2 : Pour les besoins du calcul, la température de référence est supposée uniforme
dans toute l’ambiance intérieure.
3.1 .15 température résultante sèche : Valeur moyenne arithmétique de la température de l’air
intérieur et de la température radiante moyenne de toutes les surfaces entourant l’ambiance
intérieure.
Flux thermique par degré d’écart de température
3.1.16 coefficient de couplage thermique, L(i,j) :
entre deux ambiances i,i qui sont thermiquement reliées par l’ouvrage considéré.
3.1 .17 coefficient linéique de transmission thermique, v : Terme correctif pour l’influence linéique
d’un pont thermique lors du calcul du coefficient de couplage thermique L à partir de calculs
unidimensionnels.
3.1.18 coefficient ponctuel de transmission thermique, x : Terme correctif pour l’influence
ponctuelle d’un pont thermique lors du calcul du coefficient de couplage thermique L à partir de
calculs unidimensionnels.
@ KO
3.2 Symboles et unités
Symbole Grandeurs physiques Unité
m*
A Surface
H Hauteur m
Coefficient de couplage thermique WIK
L
(m*K)NV
R Résistance thermique
(m**K)NV
R Résistance superficielle extérieure
se
(m*K)/W
R Résistance superficielle intérieure
si
K
T Température thermodynamique
W/(m*-K)
U Coefficient de transmission thermique
V Volume m3
b Largeur m
Epaisseur
d
Facteur de température à la surface intérieure
fRsi
Facteur de pondération de température
h Coefficient d’échange thermique1 W/(m*-K)
I Longueur
Densité de flux thermique W/m*
8 Température en degrés celsius C
Ecart de température K
A0
Conductivité thermique W/(m=K)
h
Rapport d’écart de température
CRsi
Flux thermique W
a
Coefficient ponctuel de transmission thermique WIK
x
Coefficient linéique de transmission thermique
W/(mK)
‘V
Liste des indices
cav cavité
point de rosée
dP
e extérieur
i intérieur
I linéique
min minimum
S surface
@ ISO
ISO 102114:1995(F)
4 Principe
La répartition de la fempérafwe dans une construction et le flux fhermique qui la traverse peuvent
être calculés si les conditions aux limites et les détails de construction sont connus. A cet effet, le
modèle géométrique est divisé en un certain nombre de cellules de matériau adjacentes, chacune
ayant une conductivité thermique homogène. Les critères qui doivent être respectés lors de la
préparation du modèle sont donnés en 5.
Dans la partie 6, des instructions sont données pour déterminer les valeurs de la conductivité
thermique et les conditions aux limites.
La répartition de la température est déterminée soit au moyen d’un calcul itératif, soit par une
technique de résolution directe, après quoi la répartition de la température dans les cellules de
matériau est déterminée par interpolation.
Les règles de calcul et la méthode de détermination de la répartition de température sont exposées
en 7.
NOTE : Quelques uns des articles suivants contiennent des différences entre le calcul des
températures superficielles et le ctiiul des flux thermiques ; les différences sont données
aux tableaux 1 3 et 4.
5 Modélisation de la construction
5.1 Règles de mod6lisation
II n’est généralement pas réalisable de modéliser un bâtiment complet en utilisant un seul modèle
géométrique. Dans la plupart des cas, le bâtiment peut être divisé en plusieurs parties (y compris le
sol des fondations, le cas échéant) à l’aide de plans de coupe. Cette division doit être effectuée de
telle manière qu’aucune différence n’existe entre le résultat du calcul sur les parties séparées du
bâtiment et le bâtiment traité dans son ensemble.
Cette séparation en plusieurs modèles géométriques est obtenue en choisissant des plans de coupe
appropriés.
5.1 .l Plans de coupe du modèle géométrique
Le modèle géométrique se compose de (des) l’élément (s) central et des éléments latéraux, et si
nécessaire du sous-sol.
Le modèle géométrique est limité par des plans de coupe.

Les plans de coupe doivent être choisis comme suit :
- sur un plan de symétrie si celui-ci est à moins de 1 m de l’élément central (voir figure 5) ;
- à au moins 1 m de l’élément central s’il n’existe pas de plan de symétrie à proximité ;
- suivant les indications du tableau 1, dans le sous-sol.
NOTE : S’il existe plus d’un pont thermique dans le modèle géométrique, la température de
surface calculée pour l’élément central du second pont thermique, n’est correcte que si ce
dernier est à une distance d’au moins 1 m du plan de coupe le plus proche (voir figure 6), à
moins que le plan de coupe ne soit un plan de symétrie.
Dimensions en mm
I
IA
4 000 1 4000
I .
2 * v .
1 1
l
I
I
I
I
u
Figure 5 : Plans de symétrie pouvant être utilisés comme plans de coupe

@ ISO ISO 10211-1:1995(F)
Dimensions en mm
Figure 6 : Deux ponts thermiques A et B dans le même modèle. Le pont thermique le plus
proche des plans de coupe ne remplit pas la condition d’être à au moins 1 m d’un
plan de coupe (à gauche). Cette difficulté est évitée en agrandissant le modèle
dans deux directions (à droite).
Tableau 1 : Emplacement des plans de coupe dans le sous-sol
(fondations, planchers sur terre plein, sous-sols).
Distance de IWment central en métres
Objet du calcul
Température
Direction superficielle Flux de chaleur
voir figure 7a voir figure 7b
Horizontale intérieure au bâtiment au moins 1 m 0,5 b
I
I
même distance
Horizontale extérieure au bâtiment qu’à l’intérieur du 2,5 b
bâtiment
Verticale en dessous du niveau du sol 3m 23 b
I--- I
Verticale en dessous du niveau du
plancher (voir note)
où : b est la largeur (la plus petite dimension) du plancher sur terre plein en mètres.
NOTE : Cette valeur s’applique seulement si le niveau du plancher considéré est à plus de 2
m en dessous du niveau du sol.

@ ISO ’
Dimensions en mm
Figure 7a : Dimensions du sol. Figure 7b : Dimensions du sol.
Calcul des températures Calcul des flux de chaleur.
surpetficielles.
5.12 Ajustements dimensionnels
Des ajustements dimensionnels du modèle géométrique par rapport à la réalité physique sont admis
s‘ils n’ont pas d’influente significative sur le résultat des calculs; c’est ce qu’on peut supposer si les
conditions indiquées en 5.2.1. sont satisfaites.
5.1.3 Plans auxiliaires
Le nombre de plans auxiliaires dans le modèle doit être tel que le fait d’en ajouter d’autres ne change
pas les rapports d’écart de température NOTE : Voici une méthode permettant de respecter cette exigence dans de nombreux cas
(voir figure 8a) :
Les distances entre des plans parallèles adjacents ne doivent normalement pas dépasser
les valeurs suivantes :
- dans l’élément central : 25 mm,
- dans les éléments latéraux, en mesurant à partir du plan de construction qui sépare
l’élément central de l’élément latéral : 25, 25, 50, 50, 50, 100, 200, 500, 1000, 2000
et 4000 mm.
Pour les constructions avec des découpages de petites dimensions (par exemple les
profilés de fenêtre), une discrétisation plus fine sera nécessaire (voir figure 8b).
Dimensions en mm
Figure 8a : Exemple de plans de construction complétés par des plans auxiliaires
@ ISO
Dkmnsansenmm
indique les plans de construction
indique les plans auxiliaires
Figure 8b : Exemple de plans de construction et de plans auxiliaires dans un modele géométrique 2-D
d’un profilé de menuiserie.
5.1.4 Couches et matériaux quasi-homogènes
Dans un modèle géométrique, il est admis de remplacer des matériaux ayant des conductivités
thermiques différentes par un matériau ayant une seule conductivité thermique si les conditions
indiquées en 5.2.2 sont remplies.
NOTE : Citons comme exemples, les joints de maçonnerie, les ancrages dans les cavités
thermiquement isolées, les vis dans les lattes en bois, les toitures en tuiles avec la lame
d’air et les liteaux associés.
5.2 Conditions de simplification du modéle géom&rique
Les résultats de calcul obtenus à partir d’un modèle géométrique sans simplifications ont priorité sur
ceux obtenus à partir d’un modèle géométrique simplifié.
Les ajustements suivants peuvent être effectués.
NOTE : Ceci est important quand les résultats d’un calcul donnent des valeurs proches
d’une valeur exigée.
@ ISO
ISO 10211=1:1995(F)
5.2.1 Conditions d’ajustements dimensionnels pour simplifier le modèle géométrique.
L’ajustement des dimensions ne peut être fait que pour les matériaux ayant des conductivités
thermiques inférieures à 3 W/(mX).
a) Changement dans /‘emplacement de la sutiace d’un bloc de matériau adjacent à la face intérieure
ou extérieure du modèle géométrique (voir figure 9) :
corr de l’emplacement des surfaces non planes, relative à la position moyenne
La correction locale d
de surface ne devra pas excéder :
d R h
corr = cou
où :
d est l’ajustement local perpendiculaire à la position moyenne de la surface intérieure
corr
ou extérieure.
est égal à 0,03 m*KM/,
R
corr
est la conductivité thermique du matériau en question.
h
NOTE : Citons pour exemples, les surfaces inclinées, les angles arrondis et les profilés de
surface, comme les tuiles de toiture.
.
Figure 9 : Changement dans l’emplacement de la surface intérieure ou extérieure.
b) Changement à l’interface de deux parties à matériaux différents :
- le déplacement de l’interface doit se faire dans le sens perpendiculaire à la surface intérieure ;
- le déplacement de l’interface doit se faire de telle sorte que le matériau ayant la plus faible
conductivité thermique soit remplacé par le matériau ayant la plus grande conductivité thermique
(voir figure 10).
NOTE : Citons pour exemples, les rainures pour les bandes d’étanchéité, les joints en kit,
les blocs d’ajustage, les prises murales, les surfaces inclinées et autres détails de liaison.
b C
a d
simplifications
combinaison
Simplifications
Bloc Conductivité
de matériau thermique
C d
a b
1 h
QA2 VA3 VA3 eh,
h2
'3"2 '3"2 ', h3
Figure 10 : Quatre possibilités pour replacer l’interface entre trois blocs de matériaux, en
fonction du rapport de leur conductivité thermique.
@ ISO
ISO 10211=1:1995(F)
c) Omission des couches minces :
- les couches d’une épaisseur au plus égale à 1 mm peuvent être ignorées ;
NOTE : Citons pour exemples, les barrières non métalliques qui résistent au passage de
l’humidité ou de la vapeur d’eau.
d) Omission des éléments fixés en saillie sur la surface extérieure :
- composants de bâtiment qui ont été fixés à la surface extérieure (p.ex. fixés en des points
discrets).
NOTE : Citons pour exemples, les gouttières et les tuyaux de descente d’eau de pluie.
5.2.2. Conditions d’emploi des couches de matériau quasi-homogène pour simplifier le modèle
géométrique.
Les conditions suivantes pour l’incorporation des ponts thermiques linéiques et ponctuels mineurs,
dans une couche quasi-homogène s’appliquent dans tous les cas :
- les couches de matériau en question sont situées dans une partie de la construction qui,
après simplification, devient un élément latéral ;
- la conductivité thermique de la couche quasi-homogène après simplification n’est pas
supérieure à 1,5 fois la plus faible conductivité thermique des matériaux présents dans la
couche avant simplification.
a) Calcul du coefficient de couplage thermique L
La conductivité thermique de la couche quasi-homogène doit être calculée d’après l’équation (1) :
d
h’ =
(1)
d
A
i
R
c
L -Rsi- se- hi
où :
h’ est la conductivité thermique équivalente de la couche quasi-homogène,
d est l’épaisseur de la couche thermiquement non-homogène,
A est la surface du composant de bâtiment,
L est le coefficient de couplage thermique du composant de bâtiment déterminé par un calcul
bidimensionnel ou tridimensionnel,
épaisseurs des couches homogènes qui font partie de la construction,
d sont les
j
hj sont les conductivités thermiques de ces couches homogènes,
@ ISO
NOTE : L’utilisation de la formule (1) convient en présence d’un grand nombre de ponts
thermiques mineurs identiques (ancrages muraux, joints de maçonnerie, blocs creux etc.).
Le calcul de L peut être limité à une surface de base qui est représentative de la couche
non-homogène. Par exemple, un mur creux avec 4 ancrages par m* peut être représenté
par une surface de base de 0,25 m* avec un ancrage.
b) Calcul de la température superficielle intérieure et du coefficient de transmission thermique
linéique W ou ponctuelle x (voir annexe C).
La conductivité thermique de la couche quasi-homogène peut être prise égale à :
(Ao Ao+.hn An)
hi
A=
(2)
(A~ +.A,)
où
est la conductivité thermique équivalente de la couche quasi-homogène ;
‘io . . hn sont les conductivités thermiques des matériaux constituants ;
sont les surfaces des matériaux constituants mesurées dans le plan de la couche.
Ao.An
pourvu que :
- Les ponts thermiques dans la couche considérée sont sensiblement perpendiculaires à la face
intérieure ou extérieure des constructions et pénétrer la couche sur presque toute son
épaisseur,
- la résistance thermique (de surface à surface) de la construction après simplification est d’au
moins 1,5 (m*~K)M/,
- les conditions d’au moins un des groupes indiqués dans le tableau 2 sont remplies (voir figure
.
11)
@ ISO
ISO 10211=1:1995(F)
Tableau 2 : Conditions spécifiques à l’incorporation d’un pont thermique linéique ou ponctuel dans
une couche quasi-homogène
R d
hb Atb Rt,i
0 4 i
Groupe voir
m* (m*.K)/W
figure 11 (m*.K)NV W/(m.K) m
W/(m-K)
.
< 1,5 < 0,05 5 0,5
ttb
2 >3 - < 30.10-6
I 0,5 -0 -0 -0
3 >3 < - 30.10-6
> 0,5 2 0,5 -0 II-
l
B
4 >3 < - 30.10-6 > 0,5
< 0,5 2 0,5 2 0,l
où :
htb est la conductivité thermique du pont thermique à introduire dans la couche quasi-homogène,
A,, est la surface de la Section du pont thermique,
!tb est la longueur du pont thermique,
R, est la résistance thermique de la couche sans la présence du pont thermique ponctuel en mètres carrés,
R, i est la résistance thermique totale des couches entre la couche quasi-homogène considérée et la surface
’ intérieure,
est la conductivité thermique de la couche de matériau située entre la couche quasi-homogène
Ai
considérée et la surface intérieure avec la plus haute valeur de hi fois di’
d est l’épaisseur de cette même couche.
i
NOTE : Le groupe 1 comprend les ponts thermiques linéiques. Par exemples les joints de
maçonnerie, les lattes de bois dans les lames d’air, les réductions d’épaisseurs de couches
isolantes.
Le groupe 2 comprend des dispositifs comme les ancrages dans les cavités dans la mesure
où ils sont fixés dans la maçonnerie ou le béton, ou bien sont placés dans une lame d’air,
ainsi que les clous et vis dans les couches de matériaux ou bandes ayant la résistance
thermique maximale indiquée.
Les groupes 3 et 4 comprennent des dispositifs comme les ancrages dans les cavités dans
la mesure où ils pénètrent une couche d’isolant qui a une résistance thermique supérieure à
celle indiquée pour le groupe 2. La couche intérieure doit alors avoir des propriétés
thermiques qui limitent suffisamment l’influence du pont thermique sur la température
superficielle intérieure.
Ceci peut être le cas si la couche intérieure a une résistance thermique suffisante (groupe
3) ou une conductivité thermique telle que le flux thermique à travers les ancrages dans les
cavités est correctement réparti sur la surface intérieure ; la plupart des couches intérieures
de maçonnerie ou de béton sont des exemples de type 4.
Des exemples de calcul sont donnés dans l’annexe informative D.

@ ISO
ISO 102114:1995(F)
Groupe 2
Groupe 1
.
P 1
A
kh -
Groupe 4
Groupe 3
Figure 11 : Conditions spécifiques à l’incorporation des ponts thermiques linéiques ponctuels dans
une couche quasi-homogène des groupes donnés au tableau 2.
@ ISO
ISO 102114:1995(F)
6 Valeurs de calcul
6.1 Valeurs de calcul données
Les valeurs données ici sont à utiliser à moins que des valeurs non normalisées soient justifiées pour
une situation particulière.
NOTE : Des valeurs non normalisées peuvent être justifiées par des conditions locales (par
ex. distributions de température établies dans le sol) ou par des propriétés spécifiques d’un
matériau (par ex. l’effet d’un revêtement de basse émissivité d’une surface).
6.1 .l Conductivités thermiques des matériaux
Les valeurs utiles de la conductivité thermique des produits et matériaux de construction devront
chacune être calculées suivant le prEN 30456 ou prises dans les valeurs tabulées.
La conductivité thermique du sol peut être prise égale à = 2,0 W/(m-K).
NOTE : D’autres valeurs de la conductivité thermique du sol peuvent être utilisées si une
information sur les conditions locales du sol est disponible. Voir prEN 1190.
6.1.2 Résistances superficielles
Les valeurs données au tableau 3 doivent être appliquées.
Pour le calcul des flux thermiques, la valeur de Rsi est liée à la température intérieure résultante
sèche moyenne.
Pour le calcul de la température superficielle, la valeur de Rsi est liée à la température moyenne de
l’air intérieur, mais doit tenir compte de la non uniformité de celle-ci, due à la stratification thermique
et de l’hétérogénéité de la température radiale qui existe au bords et aux angles.
NOTE : Quand on calcule la température de surface, les valeurs suivantes pour la
résistance thermique superficielle intérieure sont recommandées :
Verre : 0,13 m*.K/W
Moitié supérieure de la pièce : 0,25 m*.K/W
Moitié inférieure de la pièce : 0,35 m*.K/W
La valeur de Rsi = 0,50 m*-KM/ est recommandée si un écran thermique significatif est crée
par des objets, comme le mobilier. Voir annexe E.
Tableau 3 : Résistances superficielles (m*-K)M/
\
Objectif du calcul
Températures superficielles
Flux thermique
Résistance superficielle 0,04 0,04
extérieure Rse
1)
Résistance superficielle
intérieure Rsi
0,13
1) Voir l’annexe E
@ ISO
6.1.3 Températures aux limites
Le tableau 4 donne les températures aux limites qui doivent êtres utilisées.
Tableau 4 : Températures aux limites
Objectif du calcul
Température superficielle Flux thermique
I I I
température d’air température résultante sèche
Intérieure
I I
voir 6.2.3 voir 6.2.3
Intérieure dans les pièces non
chauffées
température d’air en supposant température d’air en supposant
Extérieure
que le ciel est complètement que le ciel est complètement
couvert couvert
à la distance sous le niveau du à la distance sous le niveau du
Sol (plan de coupe horizontal)
sol donnée au tableau 1 : sol donnée au tableau 1 :
température de l’air extérieure condition adiabatique à la limite.
moyenne annuelle
6.2 Méthodes de determination des valeurs de calcul
6.2.1 Conductivité thermique des couches quasi-homogènes
La conductivité thermique des couches quasi-homogènes doit être calculée conformément aux
formules 1 et 2.
6.2.2 Conductivité thermique équivalente des lames d’air
Une lame d’air doit être considérée comme un matériau homogène conductif avec une conductivité
thermique h,,,.
Si la résistance thermique d’une lame d’air ou d’une cavité est connue, la conductivité thermique est
obtenue par :
(3)
cav = d,, f Rcav
où :
est la conductivité thermique de la lame d’air ou de la cavité,
h
cav
d est l’épaisseur de la lame d’air,
cav
est la résistance thermique dans le sens principal du flux de chaleur.
R
cav
Les résistances et conductivités thermiques des lames d’air et cavités limitées par des matériaux
opaques sont données dans l’annexe B.
Pour la résistance thermique des lames d’air de vitrages multiples voir le pr EN 673.
NOTE : Les cavités d’air avec des dimensions supérieures à 0,5 m suivant chaque axe
orthogonal doivent être traitées comme des pièces (voir 6.23.).
@ ISO
ISO 10211=1:1995(F)
6.2.3 Détermination de la température dans une pièce adjacente non chauffée.
Si une information suffisante est disponible, la température dans une pièce adjacente non chauffée
doit être calculée conformément au prEN 33789.
Si la température dans une pièce adjacente non chauffée est inconnue et ne peut être calculée
suivant le prEN 33789, parce que l’information nécessaire n’est pas disponible, les flux thermiques et
les températures superficielles intérieures ne peuvent être calculés. Toutefois, tous les coefficients de
couplages nécessaires et les facteurs de pondération de la température peuvent être calculés et
présentés suivant l’annexe F.
NOTE : Pour l’évaluation du comportement d’un pont thermique, l’information disponible est
le plus souvent, réduite à une partie particulière de la construction (par exemple les
jonctions), et il n’y a pas d’information disponible sur les dimensions et les coefficients de
couplage totaux de la pièce adjacente.
7 Méthode de calcul
Le modèle géométrique est divisé en un grand nombre de cellules, chacune avec un point
caractéristique (appelé noeud). Par application des lois de conservation de l’énergie (div q = 0) et de
3L grade), prenant en compte les conditions aux limites, on obtient un système
Fourier (q = -
d‘équations qui est une fonction des températures aux noeuds. La résolution de ce système, que ce
soit par une technique de résolution directe ou par une méthode itérative, donne les températures des
noeuds à partir desquelles le champ de température peut être déterminé. A partir de la distribution de
température, les flux de chaleur peuvent être calculés par application de la loi de FOURIER.
Les programmes de calcul doivent être vérifiés conformément aux exigences de l’annexe A.
7.1 Règles de calcul
7.1.1 Flux thermiques entre cellules de matériau et l’ambiance adjacente
La densité de flux thermique, perpendiculairement à l’interface, entre une cellule de matériau et
l’ambiance adjacente doit répondre à :
(e-4)
-
-
q
(4)
R
S
où :
est la densité du flux thermique ;
est la température de référence intérieure ou extérieure ;
ci
est la température de la surface intérieure ou extérieure ;
%
R est la résistance superficielle intérieure ou extérieure.
S
@ ISO
7.1.2 Flux thermiques aux plans de coupe
Les plans de coupe doivent être adiabatiques (p.ex : flux nul) avec l‘exception donnée en 6.1.3.
NOTE : Dans le cas du calcul des températures superficielles, le plan de coupe horizontal
dans le sol n’est pas adiabatique, mais est à température imposée.
7.1.3 Résolution des équations
Les équations doivent être résolues conformément aux exigences donnée à l’annexe A.2.
7.1.4 Calcul de la répartition de température
La répartition de température dans chaque cellule de matériau doit être calculée par interpolation
entre les températures des noeuds.
NOTE : Une interpolation linéaire suffit.
7.2 Defermination des coefficients de couplage thermique et des flux thermiques
7.2.1 Plus de deux températures aux limites.
Les flux thermique mi i provenant de l’environnement i vers l’environnement thermiquement connecté
s
j est donné par :
=Lij.(CIi-ej)
(5)
!
Les déperditions calorifiques globales d’une pièce ou d’un bâtiment peuvent se calculer à l’aide des
principes énoncés au chapitre 4. Pour plus de deux ambiances ayant des températures différentes
(p.ex. températures de l’air intérieur différentes ou températures extérieures différentes), le flux total
Q de la pièce ou du bâtiment peut être calculé par :
a= C{Li,j.(Oi -ej)}
(6)
où Li j sont les coefficients de couplage totaux entre chaque paire d’environnement.
NOTE : L’annexe Fl donne une méthode pour calculer les coefficients de couplage
thermique.
7.2.2 Deux températures aux limites, modèle non partitionné.
S’il y a seulement deux ambiances avec deux températures différentes (p.ex. une température
intérieure et une température extérieure), et si la totalité de la pièce ou du bâtiment est calculé par un
seulmodèle tridimensionnel, alors le coefficient de couplage total LI 2 peut être obtenu
immédiatement à partir du flux total de la pièce ou du bâtiment :

@ ISO
ISO 102114:1995(F)
7.2.3 Deux températures aux limites, modèle partitionné.
Si la pièce ou le bâtiment a été partitionné (voir figure 12), la valeur totale Li j est calculée à partir de
.
.
(8)
N M
K
ps. y
L
i,j = m(i j)-lrn + c”k(i,j)- Ak (8)
c Ni,l) +
n=l m=l k=l
où :
L3D est le coefficient de couplage thermique obtenu à partir d’un calcul 3-D pour la partie n de la
ni,j
pièce ou du bâtiment,
L2D est le coefficient de couplage thermique linéique obtenu à partir d’un calcul 2-D pour la
mi.j
partie m de la pièce ou du bâtiment,
I est la longueur sur laquelle s’applique la valeur LF ,
. .
m
est le coefficient de transmission thermique obtenu à partir d’un calcul 1-D pour la partie k
‘k
de la pièce ou du bâtiment,
est la surface sur laquelle la valeur uk s’applique,
Ak
N est le nombre total des parties 3-0,
M est le nombre total des parties 2-D,
K est le nombre total des parties 1-D.
NOTE : Dans la formule (8) xAk est plus petit que la surface totale de l’enveloppe.
@ ISO
0-
L 2AD
--+-- -----
l
ZD
1J
L 1
4 1
I
-e--v-
-l-
Figure 12 : Enveloppe du bâtiment partitionnée par des modèles géométriques 3-D, 2-D et 1-D.
7.3 Dbtermination de la température superficielle intérieure.
7.3.1 Plus de deux températures aux limites.
S’il y a plus de deux températures aux limites, les facteurs de pondération de température g doivent
être utilisés. Ils donnent le moyen de calculer la température à tout point de la surface interne de
coordonnées (x, y, z) comme étant une fonction linéaire de tout ensemble de températures aux
limites.
NOTE 1 : Au moins trois températures aux limites sont impliquées si le modèle
géométrique inclue des ambiances intérieures de températures différentes, y compris si le
sous-sol fait partie du modèle géométrique (voir 6.1.3.).
Les facteurs de pondération de température aux points (x, y, z) sont donnés par :
8,i(X,Y, Z) = gl(X, y, Z).@ +92(x, Y, Z>=e2 +-= +ChJx~ Y’ z)-en
(9)
g,(~,y,z)+g2(x,Y,z)+.+g"(x~Y~z)=l
(10)
NOTE 2 : L’annexe F.3 donne une méthode pour le calcul des facteurs de pondération.
Le calcul de la température superficielle intérieure 8,i au point intéressé est effectué en insérant les
valeurs calculées de gi et la valeur réelle des températures limites 8i dans l’équation (9).
NOTE 3 :Normalement le point d’intérêt est celui qui a la température superficielle
intérieure de surface la plus basse. Cet emplacement peut varier si les températures aux
limites sont changées.
7.3.2 Deux températures aux limites.
S’il y a seulement deux ambiances concernées et que le sous-sol ne fait pas partie du modèle
géométrique, les températures superficielles peuvent être exprimées sous forme de coefficients sans
dimensions conformément aux formules (11) ou (12).
(e,i(K YY z)-ee>
fRsi(X, Yy z) =
(12)
(ei -ee>
où
&Rsi(x, y, z) est le rapport d’écart de température superficielle intérieure au point (x, y, z),
fRsi(X, y, z) est le facteur de température superficielle intérieure au point (x, y, z),
&(x, y, z) est la température superficielle intérieure au point (x, y, z),
e est la température de l’air intérieur,
i
8 est la température de l’air extérieur,
e
Le rapport d’écart de température ou le facteur de température doit être calculé avec une erreur
inférieure à 0,005.
@ ISO
8 Données d’entrée et de sortie
8.1 Données d’entrée
Le rapport de calcul doit contenir les informations suivantes :
a) Description de la structure :
- plans d’exécution comprenant l’indication des dimensions et des matériaux,
- pour un bâtiment terminé, l’indication de toute modification connue à la construction ethu de
toute mesure et de tout détail physique relevé par inspection,
- toute autre remarque pertinente.
b) Description du modéle géométrique :
- modèle 3-D avec ses dimensions,
- données d’entrée montrant l’emplacement des plans de construction et tous plans auxiliaires,
ainsi que les conductivités thermiques des divers matériaux,
- les températures aux limites appliquées,
- le calcul de la température aux limites dans une zone adjacente, le cas échéant,
- les résistances superficielles et les surfaces auxquelles elles s’appliquent,
- tous ajustements des dimensions selon 52.1,
- toutes couches quasi-homogènes et les conductivités thermiques calculées conformément à
5.2.2.
- toutes valeurs non normalisées utilisées et justifications
NOTE : Voir 6.1.
8.2 Données de sortie
Les résultats de calcul suivants doivent être fournis comme des valeurs indépendantes des
températures aux limites :
- coefficients de couplage thermique L entre les pièces adjacentes concernées par le transfert
thermique au travers des composants de bâtiment.
NOTE 1 : Un exemple est donné au tableau F.2.

ISO 102114:1995(F)
- les facteurs fRsi OU l3ppOrt d’écart CRsi de température pour les points à température superficielle
la plus basse dans chaque pièce concernée (y compris l’emplacement de ces points) ; s’il y a
plus de deux températures aux limites utilisées, les facteurs de pondérations doivent être
indiqués.
NOTE 2 : Un exemple montrant comment présenter les facteurs de pondération de
température est donné au tableau F.4.
Toutes valeurs de sortie doivent être données pour au moins trois chiffres significatifs.
8.2.1 Calcul de la transmission thermique à l’aide du coeikient de couplage thermique
La transmission thermique de l’ambiance i vers l’ambiance j est donnée par la formule (5) s’il y a plus
de deux températures aux limites et la formule (6) s’il y a deux températures aux limites (voir 7.2.).
8.2.2 Calcul des températures superficielles à l’aide des facteurs de pondération
La température sup
...