ISO 6892-1:2009

FINAL
INTERNATIONAL ISO/FDIS
DRAFT
STANDARD 6892-1
ISO/TC 164/SC 1
Metallic materials — Tensile testing —
Secretariat: AFNOR
Part 1:
Voting begins on:
2008-12-11
Method of test at room temperature
Voting terminates on:
Matériaux métalliques — Essais de traction —
2009-02-11
Partie 1: Méthode d'essai à température ambiante

Please see the administrative notes on page iii

RECIPIENTS OF THIS DRAFT ARE INVITED TO
SUBMIT, WITH THEIR COMMENTS, NOTIFICATION
OF ANY RELEVANT PATENT RIGHTS OF WHICH
THEY ARE AWARE AND TO PROVIDE SUPPORT-
ING DOCUMENTATION.
IN ADDITION TO THEIR EVALUATION AS
Reference number
BEING ACCEPTABLE FOR INDUSTRIAL, TECHNO-
ISO/FDIS 6892-1:2008(E)
LOGICAL, COMMERCIAL AND USER PURPOSES,
DRAFT INTERNATIONAL STANDARDS MAY ON
OCCASION HAVE TO BE CONSIDERED IN THE
LIGHT OF THEIR POTENTIAL TO BECOME STAN-
DARDS TO WHICH REFERENCE MAY BE MADE IN
©
NATIONAL REGULATIONS. ISO 2008

ISO/FDIS 6892-1:2008(E)
PDF disclaimer
This PDF file may contain embedded typefaces. In accordance with Adobe's licensing policy, this file may be printed or viewed but
shall not be edited unless the typefaces which are embedded are licensed to and installed on the computer performing the editing. In
downloading this file, parties accept therein the responsibility of not infringing Adobe's licensing policy. The ISO Central Secretariat
accepts no liability in this area.
Adobe is a trademark of Adobe Systems Incorporated.
Details of the software products used to create this PDF file can be found in the General Info relative to the file; the PDF-creation
parameters were optimized for printing. Every care has been taken to ensure that the file is suitable for use by ISO member bodies. In
the unlikely event that a problem relating to it is found, please inform the Central Secretariat at the address given below.

Copyright notice
This ISO document is a Draft International Standard and is copyright-protected by ISO. Except as permitted
under the applicable laws of the user's country, neither this ISO draft nor any extract from it may be
reproduced, stored in a retrieval system or transmitted in any form or by any means, electronic,
photocopying, recording or otherwise, without prior written permission being secured.
Requests for permission to reproduce should be addressed to either ISO at the address below or ISO's
member body in the country of the requester.
ISO copyright office
Case postale 56 • CH-1211 Geneva 20
Tel. + 41 22 749 01 11
Fax + 41 22 749 09 47
E-mail copyright@iso.org
Web www.iso.org
Reproduction may be subject to royalty payments or a licensing agreement.
Violators may be prosecuted.
ii © ISO 2008 – All rights reserved

ISO/FDIS 6892-1:2008(E)
ISO/CEN PARALLEL PROCESSING
The CEN Secretary-General has advised the ISO Secretary-General that this final draft International
Standard covers a subject of interest to European standardization. Consultation on the ISO/DIS had the
same effect for CEN members as a CEN enquiry on a draft European Standard. In accordance with the
ISO-lead mode of collaboration as defined in the Vienna Agreement, this final draft, established on the
basis of comments received, is hereby submitted to a parallel two-month FDIS vote in ISO and formal vote
in CEN.
Positive votes shall not be accompanied by comments.
Negative votes shall be accompanied by the relevant technical reasons.

ISO/FDIS 6892-1:2008(E)
Contents Page
Foreword. vi
Introduction . vii
1 Scope .1
2 Normative references .1
3 Terms and definitions .1
4 Terms and symbols .7
5 Principle.8
6 Test piece .8
6.1 Shape and dimensions.8
6.1.1 General.8
6.1.2 Machined test pieces.9
6.1.3 Unmachined test pieces.9
6.2 Types.9
6.3 Preparation of test pieces.10
7 Determination of original cross-sectional area .10
8 Marking the original gauge length .10
9 Accuracy of testing apparatus .11
10 Conditions of testing.11
10.1 Setting the force zero point .11
10.2 Method of gripping .11
10.3 Testing rate based on strain rate control (method A).11
10.3.1 General.11
10.3.2 Determination of the upper yield strength, R , or proof strength properties, R , and R .12
eH p t
10.3.3 Determination of the lower yield strength, R , and yield point elongation, A .13
eL e
10.3.4 Determination of the tensile strength, R , percentage elongation after fracture, A,
m
percentage total extension at the maximum force, A , percentage plastic extension at
gt
maximum force, A , and percentage reduction area, Z.13
g
10.4 Testing rate based on stress rate (method B) .13
10.4.1 General.13
10.4.2 Yield and proof strengths .13
10.5 Choice of the method and rates .14
10.6 Documentation of the chosen testing conditions .14
11 Determination of the upper yield strength .15
12 Determination of the lower yield strength.15
13 Determination of proof strength, plastic extension .15
14 Determination of proof strength, total extension .16
15 Method of verification of permanent set strength.16
16 Determination of the percentage yield point extension.16
17 Determination of the percentage plastic extension at maximum force .16
18 Determination of the percentage total extension at maximum force .17
iv © ISO 2008 – All rights reserved

ISO/FDIS 6892-1:2008(E)
19 Determination of the percentage total extension at fracture.17
20 Determination of percentage elongation after fracture .17
21 Determination of percentage reduction of area .18
22 Test report.19
23 Measurement uncertainty.19
23.1 General .19
23.2 Test conditions .19
23.3 Test results .19
Annex A (informative) Recommendations concerning the use of computer-controlled tensile
testing machines .33
Annex B (normative) Types of test pieces to be used for thin products: sheets, strips and flats
between 0,1 mm and 3 mm thick .39
Annex C (normative) Types of test pieces to be used for wire, bars and sections with a diameter
or thickness of less than 4 mm.42
Annex D (normative) Types of test pieces to be used for sheets and flats of thickness equal to or
greater than 3 mm, and wire, bars and sections of diameter or thickness equal to or
greater than 4 mm .43
Annex E (normative) Types of test pieces to be used for tubes.47
Annex F (informative) Estimation of the crosshead separation rate in consideration of
the compliance of the testing machine .49
Annex G (informative) Measuring the percentage elongation after fracture if the specified value is
less than 5 %.50
Annex H (informative) Measurement of percentage elongation after fracture based on subdivision
of the original gauge length .51
Annex I (informative) Determination of the percentage plastic elongation without necking, A , for
wn
long products such as bars, wire and rods.53
Annex J (informative) Estimation of the uncertainty of measurement.54
Annex K (informative) Precision of tensile testing — Results from interlaboratory programmes.58
Bibliography.63

ISO/FDIS 6892-1:2008(E)
Foreword
ISO (the International Organization for Standardization) is a worldwide federation of national standards bodies
(ISO member bodies). The work of preparing International Standards is normally carried out through ISO
technical committees. Each member body interested in a subject for which a technical committee has been
established has the right to be represented on that committee. International organizations, governmental and
non-governmental, in liaison with ISO, also take part in the work. ISO collaborates closely with the
International Electrotechnical Commission (IEC) on all matters of electrotechnical standardization.
International Standards are drafted in accordance with the rules given in the ISO/IEC Directives, Part 2.
The main task of technical committees is to prepare International Standards. Draft International Standards
adopted by the technical committees are circulated to the member bodies for voting. Publication as an
International Standard requires approval by at least 75 % of the member bodies casting a vote.
Attention is drawn to the possibility that some of the elements of this document may be the subject of patent
rights. ISO shall not be held responsible for identifying any or all such patent rights.
ISO 6892-1 was prepared by Technical Committee ISO/TC 164, Mechanical testing of metals, Subcommittee
SC 1, Uniaxial testing.
This first edition of ISO 6892-1, together with ISO 6892-2, ISO 6892-3, and ISO 6892-4, cancels and replaces
ISO 6892:1998.
ISO 6892 consists of the following parts, under the general title Metallic materials — Tensile testing:
⎯ Part 1: Method of test at room temperature
The following parts are under preparation:
⎯ Part 2: Method of test at elevated temperature
⎯ Part 3: Method of test at low temperature
The following part is planned:
⎯ Part 4: Method of test in liquid helium

vi © ISO 2008 – All rights reserved

ISO/FDIS 6892-1:2008(E)
Introduction
During discussions concerning the speed of testing in the preparation of ISO 6892:1998, it was decided to
recommend the use of strain rate control in future revisions.
In ISO 6892 (all parts), there are two methods of testing speeds available. The first, method A, is based on
strain rates (including crosshead separation rate) and the second, method B, is based on stress rates. Method
A is intended to minimize the variation of the test rates during the moment when strain rate sensitive
parameters are determined and to minimize the measurement uncertainty of the test results.

FINAL DRAFT INTERNATIONAL STANDARD ISO/FDIS 6892-1:2008(E)

Metallic materials — Tensile testing —
Part 1:
Method of test at room temperature
1 Scope
This part of ISO 6892 specifies the method for tensile testing of metallic materials and defines the mechanical
properties which can be determined at room temperature.
NOTE Annex A indicates complementary recommendations for computer controlled testing machines.
2 Normative references
The following referenced documents are indispensable for the application of this document. For dated
references, only the edition cited applies. For undated references, the latest edition of the referenced
document (including any amendments) applies.
ISO 377, Steel and steel products — Location and preparation of samples and test pieces for mechanical
testing
ISO 2566-1, Steel — Conversion of elongation values — Part 1: Carbon and low alloy steels
ISO 2566-2, Steel — Conversion of elongation values — Part 2: Austenitic steels
ISO 7500-1:2004, Metallic materials — Verification of static uniaxial testing machines — Part 1:
Tension/compression testing machines — Verification and calibration of the force-measuring system
1)
ISO 9513:— , Metallic materials — Calibration of extensometers used in uniaxial testing
3 Terms and definitions
For the purposes of this document, the following terms and definitions apply.
3.1
gauge length
L
length of the parallel portion of the test piece on which elongation is measured at any point during the test
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
1) To be published. (Revision of ISO 9513:1999)
ISO/FDIS 6892-1:2008(E)
3.1.1
original gauge length
L
o
length between gauge length (3.1) marks on the piece measured at room temperature before the test
[3]
NOTE Adapted from ISO/TR 25679:2005 .
3.1.2
final gauge length after rupture
final gauge length after fracture
L
u
length between gauge length (3.1) marks on the test piece measured after rupture, at room temperature, the
two pieces having been carefully fitted back together so that their axes lie in a straight line
[3]
NOTE Adapted from ISO/TR 25679:2005 .
3.2
parallel length
L
c
length of the parallel reduced section of the test piece
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
NOTE The concept of parallel length is replaced by the concept of distance between grips for unmachined test
pieces.
3.3
elongation
increase in the original gauge length (3.1.1) at any moment during the test
[3]
NOTE Adapted from ISO/TR 25679:2005 .
3.4
percentage elongation
elongation expressed as a percentage of the original gauge length, L (3.1.1)
o
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
3.4.1
percentage permanent elongation
increase in the original gauge length (3.1.1) of a test piece after removal of a specified stress, expressed as
a percentage of the original gauge length, L
o
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
3.4.2
percentage elongation after fracture
A
permanent elongation of the gauge length after fracture, (L − L ), expressed as a percentage of the original
u o
gauge length, L
o
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
2 © ISO 2008 – All rights reserved

ISO/FDIS 6892-1:2008(E)
2)
NOTE For proportional test pieces, if the original gauge length is not equivalent to 5,65 S where S is the
o o
original cross-sectional area of the parallel length, the symbol A should be supplemented by a subscript indicating the
coefficient of proportionality used, e.g. A indicates a percentage elongation of the gauge length, L , of
11,3 o
AS= 11,3
11,3 o
For non-proportional test pieces (see Annex B), the symbol A should be supplemented by a subscript indicating the
original gauge length used, expressed in millimetres, e.g. A indicates a percentage elongation of a gauge length, L ,
80 mm o
of 80 mm.
3.5
extensometer gauge length
L
e
initial extensometer gauge length used for measurement of extension by means of an extensometer
[3]
NOTE 1 Adapted from ISO/TR 25679:2005 .
NOTE 2 For measurement of yield and proof strength parameters, L should span as much of the parallel length of the
e
test piece as possible. Ideally, as a minimum, L should be greater than 0,50L but less than approximately 0,9L . This
e o c
should ensure that the extensometer detects all yielding events that occur in the test piece. Further, for measurement of
parameters “at” or “above” maximum force, L should be approximately equal to L .
e o
3.6
extension
increase in the extensometer gauge length, L (3.5), at any moment during the test
e
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
3.6.1
percentage extension
“strain”
extension expressed as a percentage of the extensometer gauge length, L (3.5)
e
3.6.2
percentage permanent extension
increase in the extensometer gauge length, after removal of a specified stress from the test piece, expressed
as a percentage of the extensometer gauge length, L (3.5)
e
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
3.6.3
percentage yield point extension
A
e
in discontinuous yielding materials, the extension between the start of yielding and the start of uniform work
hardening, expressed as a percentage of the extensometer gauge length, L (3.5)
e
[3]
NOTE Adapted from ISO/TR 25679:2005 .
See Figure 7.
2) 5,65SS=π5 (4 / ) .
oo
ISO/FDIS 6892-1:2008(E)
3.6.4
percentage total extension at maximum force
A
gt
total extension (elastic plus plastic) at maximum force, expressed as a percentage of the extensometer
gauge length, L (3.5)
e
See Figure 1.
3.6.5
percentage plastic extension at maximum force
A
g
plastic extension at maximum force, expressed as a percentage of the extensometer gauge length, L (3.5)
e
See Figure 1.
3.6.6
percentage total extension at fracture
A
t
total extension (elastic extension plus plastic extension) at the moment of fracture, expressed as a percentage
of the extensometer gauge length, L (3.5)
e
See Figure 1.
3.7 Testing rate
3.7.1
strain rate
e&
L
e
increase of strain, measured with an extensometer, in extensometer gauge length, L (3.1), per time
e
NOTE See 3.5.
3.7.2
estimated strain rate over the parallel length
&
e
L
c
value of the increase of strain over the parallel length, L (3.2), of the test piece per time based on the
c
crosshead separation rate (3.7.3) and the parallel length of the test piece
3.7.3
crosshead separation rate
v
c
displacement of the crossheads per time
3.7.4
stress rate
&
R
increase of stress per time
NOTE Stress rate should only be used in the elastic part of the test (method B).
4 © ISO 2008 – All rights reserved

ISO/FDIS 6892-1:2008(E)
3.8
percentage reduction of area
Z
maximum change in cross-sectional area which has occurred during the test, (S − S ), expressed as a
o u
percentage of the original cross-sectional area, S :
o
SS−
ou
Z=× 100
S
o
3.9 Maximum force
NOTE For materials which display discontinuous yielding, but where no work hardening can be established, F is not
m
defined in this part of ISO 6892 [see footnote to Figure 8 c)].
3.9.1
maximum force
F
m
〈materials displaying no discontinuous yielding〉 highest force that the test piece withstands during the test
3.9.2
maximum force
F
m
〈materials displaying discontinuous yielding〉 highest force that the test piece withstands during the test after
the beginning of work hardening
NOTE See Figure 8 a) and b).
3.10
stress
at any moment during the test, force divided by the original cross-sectional area, S , of the test piece
o
[3]
NOTE 1 Adapted from ISO/TR 25679:2005 .
NOTE 2 All references to stress in this part of ISO 6892 are to engineering stress.
NOTE 3 In what follows, the designations “force” and “stress” or “extension”, “percentage extension” and “strain”,
respectively, are used on various occasions (as figure axis labels or in explanations for the determination of different
properties). However, for a general description or definition of a well-defined point on a curve, the designations “force” and
“stress” or “extension”, “percentage extension” and “strain”, respectively, are interchangeable.
3.10.1
tensile strength
R
m
stress corresponding to the maximum force, F (3.9)
m
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
3.10.2
yield strength
when the metallic material exhibits a yield phenomenon, stress corresponding to the point reached during the
test at which plastic deformation occurs without any increase in the force
[3]
NOTE Adapted from ISO/TR 25679:2005 .
ISO/FDIS 6892-1:2008(E)
3.10.2.1
upper yield strength
R
eH
maximum value of stress (3.10) prior to the first decrease in force
[3]
NOTE Adapted from ISO/TR 25679:2005 .
See Figure 2.
3.10.2.2
lower yield strength
R
eL
lowest value of stress (3.10) during plastic yielding, ignoring any initial transient effects
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
See Figure 2.
3.10.3
proof strength, plastic extension
R
p
stress at which the plastic extension is equal to a specified percentage of the extensometer gauge length, L
e
(3.5)
NOTE 1 Adapted from ISO/TR 25679:2005, “proof strength, non-proportional extension”.
NOTE 2 A suffix is added to the subscript to indicate the prescribed percentage, e.g. R .
p0,2
See Figure 3.
3.10.4
proof strength, total extension
R
t
stress at which total extension (elastic extension plus plastic extension) is equal to a specified percentage of
the extensometer gauge length, L (3.5)
e
[3]
NOTE 1 Adapted from ISO/TR 25679:2005 .
NOTE 2 A suffix is added to the subscript to indicate the prescribed percentage, e.g. R .
t0,5
See Figure 4.
3.10.5
permanent set strength
R
r
stress at which, after removal of force, a specified permanent elongation or extension, expressed respectively
as a percentage of original gauge length, L (3.1.1), or extensometer gauge length, L (3.5), has not been
o e
exceeded
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
See Figure 5.
NOTE A suffix is added to the subscript to indicate the specified percentage of the original gauge length, L , or of the
o
extensometer gauge length, L , e.g. R .
e r0,2
6 © ISO 2008 – All rights reserved

ISO/FDIS 6892-1:2008(E)
3.11
fracture
phenomenon which is deemed to occur when total separation of the test piece occurs
NOTE Criteria for fracture which may be used for computer controlled tests are given in Figure A.2.
4 Terms and symbols
Symbols and corresponding designations are given in Table 1.
Table 1 — Symbols and designations
Symbol Unit Designation
Test piece
a
a , T mm original thickness of a flat test piece or wall thickness of a tube
o
original width of the parallel length of a flat test piece or average width of the longitudinal
b mm
o
strip taken from a tube or width of flat wire
original diameter of the parallel length of a circular test piece, or diameter of round wire or
d mm
o
internal diameter of a tube
D mm original external diameter of a tube
o
L mm original gauge length
o
L′ mm initial gauge length for determination of A (see Annex I)
wn
o
L mm parallel length
c
L mm extensometer gauge length
e
L mm total length of test piece
t
L mm final gauge length after fracture
u
L′ mm final gauge length after fracture for determination of A (see Annex I)
wn
u
S mm original cross-sectional area of the parallel length
o
S mm minimum cross-sectional area after fracture
u
k — coefficient of proportionality (see 6.1.1)
Z % percentage reduction of area
Elongation
A % percentage elongation after fracture (see 3.4.2)
A % percentage plastic elongation without necking (see Annex I)
wn
Extension
A % percentage yield point extension
e
A % percentage plastic extension at maximum force, F
g m
A % percentage total extension at maximum force, F
gt m
A % percentage total extension at fracture
t
∆L mm extension at maximum force
m
∆L mm extension at fracture
f
ISO/FDIS 6892-1:2008(E)
Table 1 — Symbols and designations (continued)
Symbol Unit Designation
Rates
& −1
e
s strain rate
L
e
e& −1
estimated strain rate over the parallel length
s
L
c
−1
&
R MPa s stress rate
−1
v mm s crosshead separation rate
c
Force
F N maximum force
m
Yield strength — Proof strength — Tensile strength
b
E MPa modulus of elasticity
m MPa slope of the stress-percentage extension curve at a given moment of the test
c
m MPa slope of the elastic part of the stress-percentage extension curve
E
R MPa upper yield strength
eH
MPa
R lower yield strength
eL
MPa
R tensile strength
m
MPa
R proof strength, plastic extension
p
MPa
R specified permanent set strength
r
MPa
R proof strength, total extension
t
a
Symbol used in steel tube product standards.
b 2
1 MPa = 1 N/mm .
c
In the elastic part of the stress-percentage extension curve, the value of the slope may not necessarily represent the modulus of
elasticity. This value can closely agree with the value of the modulus of elasticity if optimal conditions (high resolution, double sided,
averaging extensometers, perfect alignment of the test piece, etc.) are used.

CAUTION — The factor 100 is necessary if percentage values are used.
5 Principle
The test involves straining a test piece by tensile force, generally to fracture, for the determination of one or
more of the mechanical properties defined in Clause 3.
The test is carried out at room temperature between 10 °C and 35 °C, unless otherwise specified. Tests
carried out under controlled conditions shall be made at a temperature of 23 °C ± 5 °C.
6 Test piece
6.1 Shape and dimensions
6.1.1 General
The shape and dimensions of the test pieces may be constrained by the shape and dimensions of the metallic
product from which the test pieces are taken.
8 © ISO 2008 – All rights reserved

ISO/FDIS 6892-1:2008(E)
The test piece is usually obtained by machining a sample from the product or a pressed blank or casting.
However, products of uniform cross-section (sections, bars, wires, etc.) and also as-cast test pieces (i.e. for
cast iron and non-ferrous alloys) may be tested without being machined.
The cross-section of the test pieces may be circular, square, rectangular, annular or, in special cases, some
other uniform cross-section.
Preferred test pieces have a direct relationship between the original gauge length, L , and the original cross-
o
sectional area, S , expressed by the equation L = kS , where k is a coefficient of proportionality, and are
o
o o
called proportional test pieces. The internationally adopted value for k is 5,65. The original gauge length shall
be not less than 15 mm. When the cross-sectional area of the test piece is too small for this requirement to be
met with, k = 5,65, a higher value (preferably 11,3) or a non-proportional test piece may be used.
NOTE By using an original gauge length smaller than 20 mm, the measurement uncertainty is increased.
For non-proportional test pieces, the original gauge length, L , is independent of the original cross-sectional
o
area, S .
o
The dimensional tolerances of the test pieces shall be in accordance with the Annexes B to E (see 6.2).
Other test pieces such as those specified in relevant product standards or national standards may be used by
[1] [2] [6] [6]
agreement with the customer, e.g. ISO 3183 (API 5L), ISO 11960 (API 5CT), ASTM E8M , ASTM A370 ,
[10] [13] [14]
DIN 50125 , IACS W2 , and JIS Z2201 .
6.1.2 Machined test pieces
Machined test pieces shall incorporate a transition radius between the gripped ends and the parallel length if
these have different dimensions. The dimensions of the transition radius are important and it is recommended
that they be defined in the material specification if they are not given in the appropriate annex (see 6.2).
The gripped ends may be of any shape to suit the grips of the testing machine. The axis of the test piece shall
coincide with the axis of application of the force.
The parallel length, L , or, in the case where the test piece has no transition radii, the free length between the
c
grips, shall always be greater than the original gauge length, L .
o
6.1.3 Unmachined test pieces
If the test piece consists of an unmachined length of the product or of an unmachined test bar, the free length
between the grips shall be sufficient for gauge marks to be at a reasonable distance from the grips (see
Annexes B to E).
As-cast test pieces shall incorporate a transition radius between the gripped ends and the parallel length. The
dimensions of this transition radius are important and it is recommended that they be defined in the product
standard. The gripped ends may be of any shape to suit the grips of the testing machine. The parallel length,
L , shall always be greater than the original gauge length, L .
c o
6.2 Types
The main types of test pieces are defined in Annexes B to E according to the shape and type of product, as
shown in Table 2. Other types of test pieces can be specified in product standards.
ISO/FDIS 6892-1:2008(E)
Table 2 — Main types of test piece according to product type
Dimensions in millimetres
Corresponding
Type of product
Annex
Sheets — Plates — Flats Wire — Bars — Sections

Thickness Diameter or side
a
0,1 u a < 3 — B
— < 4 C
a W 3 W 4 D
Tubes E
6.3 Preparation of test pieces
The test pieces shall be taken and prepared in accordance with the requirements of the relevant International
Standards for the different materials (e.g. ISO 377).
7 Determination of original cross-sectional area
The relevant dimensions of the test piece should be measured at sufficient cross-sections perpendicular to the
longitudinal axis in the central region of the parallel length of the test piece.
A minimum of three cross-sections is recommended.
The original cross-sectional area, S , is the average cross-sectional area and shall be calculated from the
o
measurements of the appropriate dimensions.
The accuracy of this calculation depends on the nature and type of the test piece. Annexes B to E describe
methods for the evaluation of S for different types of test pieces and contain specifications for the accuracy of
o
measurement.
8 Marking the original gauge length
Each end of the original gauge length, L , shall be marked by means of fine marks or scribed lines, but not by
o
notches which could result in premature fracture.
For proportional test pieces, the calculated value of the original gauge length may be rounded to the nearest
multiple of 5 mm, provided that the difference between the calculated and marked gauge length is less than
10 % of L . The original gauge length shall be marked to an accuracy of ± 1 %.
o
If the parallel length, L , is much greater than the original gauge length, as, for instance, with unmachined test
c
pieces, a series of overlapping gauge lengths may be marked.
In some cases, it may be helpful to draw, on the surface of the test piece, a line parallel to the longitudinal axis,
along which the gauge lengths are marked.
10 © ISO 2008 – All rights reserved

ISO/FDIS 6892-1:2008(E)
9 Accuracy of testing apparatus
The force-measuring system of the testing machine shall be calibrated in accordance with ISO 7500-1:2004,
class 1, or better.
For the determination of proof strength (plastic or total extension) the used extensometer shall be in
accordance with ISO 9513:—, class 1 or better, in the relevant range. For other properties (with higher
extension) an ISO 9513:—, class 2 extensometer in the relevant range may be used.
10 Conditions of testing
10.1 Setting the force zero point
The force-measuring system shall be set to zero after the testing loading train has been assembled, but
before the test piece is actually gripped at both ends. Once the force zero point has been set, the force-
measuring system may not be changed in any way during the test.
NOTE The use of this method ensures that the force exerted by the gripping system is compensated for in the force
measurement.
10.2 Method of gripping
The test pieces shall be gripped by suitable means, such as wedges, screwed grips, parallel jaw faces, or
shouldered holders.
Every endeavour should be made to ensure that test pieces are held in such a way that the force is applied as
[8]
axially as possible, in order to minimize bending (more information is given in ASTM E1012 , for example).
This is of particular importance when testing brittle materials or when determining proof strength (plastic
extension), proof strength (total extension) or yield strength.
In order to obtain a straight test piece and assure the alignment of the test piece and grip arrangement, a
preliminary force may be applied provided it does not exceed a value corresponding to 5 % of the specified or
expected yield strength. A correction of the extension should be carried out to take into account the effect of
the preliminary force.
10.3 Testing rate based on strain rate control (method A)
10.3.1 General
Method A is intended to minimize the variation of the test rates during the moment when strain rate sensitive
parameters are determined and to minimize the measurement uncertainty of the test results.
&
Two different types of strain rate control are described in this section. The first is strain rate, e , that is based
L
e
on the feedback obtained from an extensometer. The second is the estimated strain rate over the parallel
&
length, e , which is achieved by controlling the crosshead separation rate at a velocity equal to the desired
L
c
strain rate multiplied by the parallel length.
If a material shows homogeneous deformation behaviour and the force remains nominally constant, the strain
rate, & , and the estimated strain rate over the parallel length, & , are approximately equal. Differences
e e
L L
e c
exist if the material exhibits discontinuous or serrated yielding (e.g. some steels and AlMg alloys in the yield
point elongation range, or materials which show serrated yielding like the Portevin-Le Chatelier effect) or if
necking occurs. If the force is increasing, the estimated strain rate may be substantially below the target strain
rate due to the compliance of the testing machine.
ISO/FDIS 6892-1:2008(E)
The testing rate shall conform to the following requirements.
&
a) In the range up to and including the determination of R , R or R , the specified strain rate, e (see
eH p t
L
e
3.7.1), shall be applied. In this range, to eliminate the influence of the compliance of the tensile testing
machine, the use of an extensometer clamped on the test piece is necessary to have accurate control
over the strain rate. (For testing machines unable to control by strain rate, a procedure using the
&
estimated strain rate over the parallel length, e , may be used.)
L
c
&
b) During discontinuous yielding, the estimated strain rate over the parallel length, e (see 3.7.2), should
L
c
be applied. In this range, it is impossible to control the strain rate using the extensometer clamped on to
the test piece because local yielding can occur outside the extensometer gauge length. The required
estimated strain rate over the parallel length may be maintained in this range sufficiently accurately using
a constant crosshead separation rate, v (see 3.7.3);
c
vL= e& (1)
cc
L
c
where
&
e is the estimated strain rate over the parallel length;
L
c
L is the parallel length.
c
c) In the range following R or R or end of yielding (see 3.7.2), e& or e& can be used. The use of e& is
p t
L L L
e c c
recommended to avoid any control problems which may arise if necking occurs outside the extensometer
gauge length.
The strain rates specified in 10.3.2 to 10.3.4 shall be maintained during the determination of the relevant
material property (see also Figure 9).
During switching to another strain rate or to another control mode, no discontinuities in the stress-strain curve
should be introduced which distort the values of R , A or A (see Figure 10). This effect can be reduced by a
m g gt
suitable gradual switch between the rates.
The shape of the stress-strain curve in the work hardening range can also be influenced by the strain rate.
The testing rate used should be documented (see 10.6).
10.3.2 Determination of the upper yield strength, R , or proof strength properties, R , and R
eH p t
The strain rate, e& , shall be kept as constant as possible up to and including the determination of R or R
eH p
L
e
or R . During the determination of these material properties the strain rate, e& , shall be in one of the two
t
L
e
following specified ranges (see also Figure 9).
−1
Range 1: (0,000 07 ± 0,000 014) s
−1
Range 2: (0,000 25 ± 0,000 05) s (recommended unless otherwise specified)
If the testing machine is not able to control the strain rate directly, the estimated strain rate over the parallel
&
length, e , i.e. constant crosshead separation rate, shall be used. This rate shall be calculated using
L
c
Equation (1).
The resulting strain rate on the test piece will be lower than the specified strain rate because the compliance
of the testing machine is not considered. An explanation is given in Annex F.
12 © ISO 2008 – All rights reserved

ISO/FDIS 6892-1:2008(E)
10.3.3 Determination of the lower yield strength, R , and yield point elongation, A
eL e
Following the detection of the upper yield strength (see A.4.2), the estimated strain rate over the parallel
length, e& , shall be maintained in one of the following two specified ranges (see Figure 9) until discontinuous
L
c
yielding has ended.
−1
Range 2: (0,000 25 ± 0,000 05) s (recommended, when R is determined)
eL
−1
Range 3: (0,002 ± 0,000 4) s
10.3.4 Determination of the tensile strength, R , percentage elongation after fracture, A, percentage
m
total extension at the maximum force, A , percentage plastic extension at maximum force, A , and
gt g
percentage reduction area, Z
After determination of the required yield/proof strength properties, the estimated strain rate over the parallel
length, e& , shall be changed to one of the following specified ranges (see Figure 9).
L
c
−1
Range 2: (0,000 25 ± 0,000 05) s
−1
Range 3: (0,002 ± 0,000 4) s
−1 −1
Range 4: (0,006 7 ± 0,001 33) s [(0,4 ± 0,08) min ] (recommended unless otherwise specified)
If the purpose of the tensile test is only to determine the tensile strength, then an estimated strain rate over the
parallel length of the test piece according to range 3 or 4 may be applied throughout the entire test.
10.4 Testing rate based on stress rate (method B)
10.4.1 General
The testing rates shall conform to the following requirements depending on the nature of the material. Unless
otherwise specified, any convenient speed of testing may be used up to a stress equivalent to half of the
specified yield strength. The testing rates above this point are specified below.
10.4.2 Yield and proof strengths
10.4.2.1 Upper yield strength, R
eH
The rate of separation of the crossheads of the machine shall be kept as constant as possible and within the
limits corresponding to the stress rates in Table 3.
NOTE For information, typical materials having a modulus of elasticity smaller than 150 000 MPa include magnesium,
aluminium alloys, brass, and titanium. Typical materials with a modulus of elasticity greater than 150 000 MPa include
wrought iron, steel, tungsten, and nickel-based alloys.
Table 3 — Stress rate
Modulus of elasticity of the material Stress rate
&
E R
−1
MPa MPa s
min. max.
< 150 000 2 20
W 150 000 6 60
ISO/FDIS 6892-1:2008(E)
10.4.2.2 Lower yield strength, R
eL
If only the lower yield strength is being determined, the strain rate during yield of the parallel length of the test
−1 −1
piece shall be between 0,000 25 s and 0,002 5 s . The strain rate within the parallel length shall be kept as
constant as possible. If this rate cannot be regulated directly, it shall be fixed by regulating the stress rate just
before yield begins, the controls of the machine not being further adjusted until completion of yield.
In no case shall the stress rate in the elastic range exceed the m
...

NORME ISO
INTERNATIONALE 6892-1
Première édition
2009-08-15
Matériaux métalliques — Essai de
traction —
Partie 1:
Méthode d'essai à température ambiante
Metallic materials — Tensile testing —
Part 1: Method of test at room temperature

Numéro de référence
©
ISO 2009
PDF – Exonération de responsabilité
Le présent fichier PDF peut contenir des polices de caractères intégrées. Conformément aux conditions de licence d'Adobe, ce fichier
peut être imprimé ou visualisé, mais ne doit pas être modifié à moins que l'ordinateur employé à cet effet ne bénéficie d'une licence
autorisant l'utilisation de ces polices et que celles-ci y soient installées. Lors du téléchargement de ce fichier, les parties concernées
acceptent de fait la responsabilité de ne pas enfreindre les conditions de licence d'Adobe. Le Secrétariat central de l'ISO décline toute
responsabilité en la matière.
Adobe est une marque déposée d'Adobe Systems Incorporated.
Les détails relatifs aux produits logiciels utilisés pour la création du présent fichier PDF sont disponibles dans la rubrique General Info
du fichier; les paramètres de création PDF ont été optimisés pour l'impression. Toutes les mesures ont été prises pour garantir
l'exploitation de ce fichier par les comités membres de l'ISO. Dans le cas peu probable où surviendrait un problème d'utilisation,
veuillez en informer le Secrétariat central à l'adresse donnée ci-dessous.

DOCUMENT PROTÉGÉ PAR COPYRIGHT

©  ISO 2009
Droits de reproduction réservés. Sauf prescription différente, aucune partie de cette publication ne peut être reproduite ni utilisée sous
quelque forme que ce soit et par aucun procédé, électronique ou mécanique, y compris la photocopie et les microfilms, sans l'accord écrit
de l'ISO à l'adresse ci-après ou du comité membre de l'ISO dans le pays du demandeur.
ISO copyright office
Case postale 56 • CH-1211 Geneva 20
Tel. + 41 22 749 01 11
Fax + 41 22 749 09 47
E-mail copyright@iso.org
Web www.iso.org
Publié en Suisse
ii © ISO 2009 – Tous droits réservés

Sommaire Page
Avant-propos .v
Introduction.vi
1 Domaine d'application .1
2 Références normatives.1
3 Termes et définitions .1
4 Symboles et désignations .7
5 Principe.8
6 Éprouvette.8
7 Détermination de l'aire initiale de la section transversale .10
8 Marquage de la longueur initiale entre repères .10
9 Exactitude de l'appareillage d'essai .11
10 Conditions d'exécution de l'essai.11
11 Détermination de la limite supérieure d'écoulement.15
12 Détermination de la limite inférieure d'écoulement .15
13 Détermination de la limite conventionnelle d'élasticité correspondant à une extension
plastique.15
14 Détermination de la limite d'extension.16
15 Méthode de vérification de la limite d'allongement rémanent.16
16 Détermination de l'extension pour cent du palier d'écoulement.17
17 Détermination de l'extension plastique pour cent à la force maximale.17
18 Détermination de l'allongement total pour cent sous force maximale.17
19 Détermination de l'allongement total pour cent sous force maximale.18
20 Détermination de l'allongement pour cent après rupture .18
21 Détermination du coefficient de striction .19
22 Rapport d'essai.19
23 Incertitude des résultats.20
Annexe A (informative) Recommandations concernant l'utilisation de machines d'essai
de traction contrôlées par ordinateur .34
Annexe B (normative) Types d'éprouvettes à utiliser dans le cas de produits minces: tôles,
bandes et plats d'épaisseur comprise entre 0,1 mm et 3 mm .40
Annexe C (normative) Types d'éprouvette à utiliser dans le cas de fils, barres et profilés
de diamètre ou épaisseur inférieur(e) à 4 mm.43
Annexe D (normative) Types d'éprouvette à utiliser dans le cas de tôles et plats d'épaisseur
supérieure ou égale à 3 mm et de fils, barres et profilés de diamètre ou épaisseur égal(e)
ou supérieur(e) à 4 mm.44
Annexe E (normative) Types d'éprouvette à utiliser dans le cas des tubes.48
Annexe F (informative) Estimation de la vitesse de séparation des traverses au regard de
la raideur (ou de la complaisance) de la machine d'essai.50
Annexe G (informative) Mesurage de l'allongement pour cent après rupture lorsque la valeur
spécifiée est inférieure à 5 %.51
Annexe H (informative) Mesurage de l'allongement pour cent après rupture fondé sur
la subdivision de la longueur initiale entre repères.52
Annexe I (informative) Détermination de l'allongement plastique pour cent sans striction, A , des
wn
produits longs tels que barres, fils et fils machine.54
Annexe J (informative) Estimation de l'incertitude de mesure.55
Annexe K (informative) Précision de l'essai de traction — Résultats de programmes
interlaboratoires.60
Bibliographie .65

iv © ISO 2009 – Tous droits réservés

Avant-propos
L'ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération mondiale d'organismes nationaux de
normalisation (comités membres de l'ISO). L'élaboration des Normes internationales est en général confiée
aux comités techniques de l'ISO. Chaque comité membre intéressé par une étude a le droit de faire partie du
comité technique créé à cet effet. Les organisations internationales, gouvernementales et non
gouvernementales, en liaison avec l'ISO participent également aux travaux. L'ISO collabore étroitement avec
la Commission électrotechnique internationale (CEI) en ce qui concerne la normalisation électrotechnique.
Les Normes internationales sont rédigées conformément aux règles données dans les Directives ISO/CEI,
Partie 2.
La tâche principale des comités techniques est d'élaborer les Normes internationales. Les projets de Normes
internationales adoptés par les comités techniques sont soumis aux comités membres pour vote. Leur
publication comme Normes internationales requiert l'approbation de 75 % au moins des comités membres
votants.
L'attention est appelée sur le fait que certains des éléments du présent document peuvent faire l'objet de
droits de propriété intellectuelle ou de droits analogues. L'ISO ne saurait être tenue pour responsable de ne
pas avoir identifié de tels droits de propriété et averti de leur existence.
L'ISO 6892-1 a été élaborée par le comité technique ISO/TC 164, Essais mécaniques des métaux, sous-comité
SC 1, Essais uniaxiaux.
Cette première édition de l'ISO 6892-1 annule et remplace l'ISO 6892:1998.
L'ISO 6892 comprend les parties suivantes, présentées sous le titre général Matériaux métalliques — Essai
de traction:
⎯ Partie 1: Méthode d'essai à température ambiante
Les parties suivantes sont en cours d'élaboration:
⎯ Partie 2: Méthode d'essai à température élevée
⎯ Partie 3: Méthode d'essai à basse température
La partie suivante est prévue:
⎯ Partie 4: Méthode d'essai dans l'hélium liquide

Introduction
Au cours des discussions relatives à la vitesse d'essai lors de la révision de l'ISO 6892:1998, il a été décidé
de recommander l'utilisation de la vitesse de déformation dans les futures éditions.
Dans la présente partie de l'ISO 6892, il y a deux méthodes disponibles pour la vitesse d'essai. La première,
la méthode A, est basée sur des vitesses de déformation (y compris la vitesse de séparation des traverses) et
la seconde, la méthode B, est fondée sur des vitesses de mise en charge. La méthode A est destinée à
minimiser la variation des vitesses d'essai au cours de la période où les paramètres influencés par la vitesse
de déformation sont déterminés et à minimiser l'incertitude de mesurage des résultats d'essai.

vi © ISO 2009 – Tous droits réservés

NORME INTERNATIONALE ISO 6892-1:2009(F)

Matériaux métalliques — Essai de traction —
Partie 1:
Méthode d'essai à température ambiante
1 Domaine d'application
La présente partie de l'ISO 6892 spécifie la méthode d'essai de traction des matériaux métalliques et définit
les caractéristiques mécaniques qui peuvent être déterminées à température ambiante.
NOTE L'Annexe A donne des recommandations supplémentaires pour les machines d'essai assistées par ordinateur.
2 Références normatives
Les documents de référence suivants sont indispensables pour l'application du présent document. Pour les
références datées, seule l'édition citée s'applique. Pour les références non datées, la dernière édition du
document de référence s'applique (y compris les éventuels amendements).
ISO 377, Acier et produits en acier — Position et préparation des échantillons et éprouvettes pour essais
mécaniques
ISO 2566-1, Acier — Conversion des valeurs d'allongement — Partie 1: Aciers au carbone et aciers
faiblement alliés
ISO 2566-2, Acier — Conversion des valeurs d'allongement — Partie 2: Aciers austénitiques
ISO 7500-1, Matériaux métalliques — Vérification des machines pour essais statiques uniaxiaux — Partie 1:
Machines d'essai de traction/compression — Vérification et étalonnage du système de mesure de force
ISO 9513, Matériaux métalliques — Étalonnage des extensomètres utilisés lors d'essais uniaxiaux
3 Termes et définitions
Pour les besoins du présent document, les termes et définitions suivants s'appliquent.
3.1
longueur entre repères
L
longueur de la partie calibrée de l'éprouvette sur laquelle est mesuré l'allongement, à un instant donné de
l'essai
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
3.1.1
longueur initiale entre repères
L
o
longueur entre repères (3.1), L, mesurée à la température ambiante avant application de la force
[3]
NOTE Adapté de l'ISO/TR 25679:2005 .
3.1.2
longueur ultime entre repères
L
u
longueur entre repères (3.1), L, mesurée à la température ambiante après rupture de l'éprouvette, les
fragments étant rapprochés soigneusement de manière que leurs axes soient alignés
[3]
NOTE Adapté de l'ISO/TR 25679:2005 .
3.2
longueur calibrée
L
c
longueur de la section réduite calibrée de l'éprouvette
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
NOTE La notion de longueur calibrée est remplacée par la notion de longueur entre les mâchoires pour les
éprouvettes non usinées.
3.3
allongement
accroissement de la longueur initiale entre repères (3.1.1), L , à un instant quelconque de l'essai
o
[3]
NOTE Adapté de l'ISO/TR 25679:2005 .
3.4
allongement pour cent
allongement exprimé en pourcentage de la longueur initiale entre repères (3.1.1), L
o
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
3.4.1
allongement rémanent pour cent
accroissement de la longueur initiale entre repères (3.1.1), L , d'une éprouvette après suppression d'une
o
force unitaire spécifiée, exprimé en pourcentage de la longueur initiale entre repères, L
o
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
3.4.2
allongement pour cent après rupture
A
allongement rémanent de la longueur entre repères après rupture, (L − L ), exprimé en pourcentage de la
u o
longueur initiale entre repères (3.1.1), L
o
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
2 © ISO 2009 – Tous droits réservés

1)
NOTE Dans le cas d'éprouvettes proportionnelles, si la longueur initiale entre repères est différente de 5,65 S ,
o
où S est l'aire initiale de la section transversale de la partie calibrée, le symbole A est complété par un indice indiquant le
o
coefficient de proportionnalité utilisé, par exemple A indique un allongement pour cent sur une longueur initiale entre
11,3
repères, L , de 11,3 S .
o o
Dans le cas d'éprouvettes non proportionnelles (voir Annexe B), le symbole A est complété par un indice indiquant la
longueur initiale entre repères utilisée, exprimée en millimètres, par exemple A indique un allongement pour cent sur
80 mm
une longueur initiale entre repères, L , de 80 mm.
o
3.5
longueur de base de l'extensomètre
L
e
longueur de base initiale de l'extensomètre utilisée pour le mesurage de l'extension au moyen d'un
extensomètre
[3]
NOTE 1 Adapté de l'ISO/TR 25679:2005 .
NOTE 2 Il est recommandé que, pour la détermination des paramètres liés à la limite apparente d'élasticité et à la
limite conventionnelle d'élasticité, L soit aussi proche que possible de la longueur calibrée de l'éprouvette. De manière
e
idéale, il convient au minimum que L soit supérieur à 0,50 L mais inférieur à approximativement 0,9 L . Cela devrait
e o c
assurer la détection par l'extensomètre de tous les événements survenant lors de l'écoulement plastique dans l'éprouvette.
De plus, il est recommandé que pour le mesurage des paramètres à la force maximale ou après avoir atteint la force
maximale, L soit approximativement égal à L .
e o
3.6
extension
accroissement de la longueur de base de l'extensomètre (3.5), L , à un moment donné de l'essai
e
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
3.6.1
extension pour cent
déformation
extension exprimée en pourcentage de la longueur de base de l'extensomètre (3.5), L
e
3.6.2
extension rémanente pour cent
accroissement de la longueur de base de l'extensomètre après déchargement de l'éprouvette à partir d'une
force unitaire prescrite, exprimé en pourcentage de la longueur de base de l'extensomètre (3.5), L
e
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
3.6.3
extension pour cent du palier d'écoulement
A
e
pour les matériaux présentant un écoulement discontinu, extension entre le début de l'écoulement et le début
de l'écrouissage uniforme, exprimée en pourcentage de la longueur de base de l'extensomètre (3.5), L
e
[3]
NOTE Adapté de l'ISO/TR 25679:2005 .
Voir Figure 7.
1) 5,65 S = 5 4/S π .
o o
3.6.4
extension totale pour cent à la force maximale
A
gt
extension totale (extension élastique plus extension plastique) à la force maximale, exprimée en pourcentage
de la longueur de base de l'extensomètre (3.5), L
e
Voir Figure 1.
3.6.5
extension plastique pour cent à la force maximale
A
g
extension plastique à la force maximale, exprimée en pourcentage de la longueur de base de
l'extensomètre (3.5), L
e
Voir Figure 1.
3.6.6
extension totale pour cent à la rupture
A
t
extension totale (extension élastique plus extension plastique) au moment de la rupture, exprimée en
pourcentage de la longueur de base de l'extensomètre (3.5), L
e
Voir Figure 1.
3.7 Vitesse d'essai
3.7.1
vitesse de déformation

e
L
e
accroissement de la déformation, mesurée avec un extensomètre, de la longueur de base de
l'extensomètre (3.5), L , par unité de temps
e
NOTE Voir 3.5.
3.7.2
vitesse de déformation estimée sur la longueur calibrée
e
L
c
valeur de l'accroissement de la déformation sur la longueur calibrée (3.2), L , de l'éprouvette par unité de
c
temps basée sur la vitesse de séparation des traverses (3.7.3) et la longueur calibrée de l'éprouvette
3.7.3
vitesse de séparation des traverses
ν
c
déplacement des traverses par unité de temps
3.7.4
vitesse de mise en charge

R
accroissement de la force unitaire par unité de temps
NOTE Il convient d'utiliser ce paramètre uniquement dans le domaine élastique de l'essai (méthode B).
4 © ISO 2009 – Tous droits réservés

3.8
coefficient de striction
Z
variation maximale de l'aire de la section transversale, (S − S ), survenue pendant l'essai, exprimée en
o u
pourcentage de l'aire initiale de la section transversale, S :
o
SS−
ou
Z=× 100
S
o
3.9 Force maximale
NOTE Pour les matériaux présentant un écoulement discontinu, mais pour lesquels aucun écrouissage ne peut être
démontré, F n'est pas défini dans la présente partie de l'ISO 6892 [voir la note de la Figure 8 c)].
m
3.9.1
force maximale
F
m
〈matériaux ne présentant pas d'écoulement discontinu〉 plus grande force supportée par l'éprouvette au cours
de l'essai
3.9.2
force maximale
F
m
〈matériaux présentant un écoulement discontinu〉 plus grande force supportée par l'éprouvette au cours de
l'essai après le début de l'écrouissage
Voir Figure 8 a) et b).
3.10
force unitaire
contrainte
à un instant quelconque de l'essai, quotient de la force par l'aire initiale de la section transversale, S , de
o
l'éprouvette
[3]
NOTE 1 Adapté de l'ISO/TR 25679:2005 .
NOTE 2 Toutes les références à la contrainte dans la présente partie de l'ISO 6892 se rapportent à des contraintes
conventionnelles.
NOTE 3 Dans la suite du texte, les termes «force» et «force unitaire (contrainte)», ou «extension», «extension pour
cent» et «déformation», respectivement, sont utilisés à différentes occasions (telles que pour la désignation des axes
dans les figures ou dans des explications pour la détermination de différentes caractéristiques). Toutefois, pour une
description générale ou une définition d'un point bien défini dans une courbe, les termes «force» et «force unitaire
(contrainte)», ou «extension», «extension pour cent » et «déformation», sont interchangeables.
3.10.1
résistance à la traction
R
m
force unitaire correspondant à la force maximale (3.9), F
m
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
3.10.2
limite apparente d'élasticité
lorsque le matériau métallique présente un écoulement plastique, force unitaire correspondant au point atteint
durant l'essai à partir duquel se produit une déformation plastique sans accroissement de la force
[3]
NOTE Adapté de l'ISO/TR 25679:2005 .
3.10.2.1
limite supérieure d'écoulement
R
eH
valeur maximale de la force unitaire (3.10) avant la première chute de la force
[3]
NOTE Adapté de l'ISO/TR 25679:2005 .
Voir Figure 2.
3.10.2.2
limite inférieure d'écoulement
R
eL
plus faible valeur de la force unitaire (3.10) pendant l'écoulement plastique, en négligeant tout phénomène
transitoire initial
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
Voir Figure 2.
3.10.3
limite conventionnelle d'élasticité pour une extension plastique
R
p
force unitaire à laquelle l'extension plastique est égale à un pourcentage spécifié de la longueur de base de
l'extensomètre (3.5), L
e
[3]
NOTE 1 Adapté de l'ISO/TR 25679:2005 , «limite conventionnelle d'élasticité d'extension non proportionnelle».
NOTE 2 Le symbole utilisé est suivi d'un indice donnant le pourcentage spécifié, par exemple R .
p0,2
Voir Figure 3.
3.10.4
limite conventionnelle d'élasticité pour une extension totale
R
t
force unitaire à laquelle l'extension totale (extension élastique plus extension plastique) est égale au
pourcentage spécifié de la longueur de base de l'extensomètre (3.5), L
e
[3]
NOTE 1 Adapté de l'ISO/TR 25679:2005 .
NOTE 2 Le symbole utilisé est suivi d'un indice donnant le pourcentage spécifié, par exemple R .
t0,2
Voir Figure 4.
3.10.5
limite d'allongement rémanent
R
r
force unitaire pour laquelle, après suppression de la force, un allongement rémanent spécifié ou une
extension rémanente spécifiée, exprimés respectivement sous forme d'un pourcentage de la longueur
initiale entre repères (3.1.1), L , ou de la longueur de base de l'extensomètre (3.5), L , a été dépassé(e)
o e
[3]
NOTE 1 Adapté de l'ISO/TR 25679:2005 .
Voir Figure 5.
NOTE 2 Le symbole utilisé est suivi d'un indice donnant le pourcentage spécifié de la longueur initiale entre repères, L ,
o
ou de la longueur de base de l'extensomètre, L , par exemple R .
e r0,2
6 © ISO 2009 – Tous droits réservés

3.11
rupture
phénomène qui est réputé intervenir lorsque la séparation totale de l'éprouvette survient
NOTE Des critères de ruptures, qui peuvent être utilisés pour les essais assistés par ordinateur, sont donnés à la
Figure A.2.
4 Symboles et désignations
Les symboles utilisés dans la présente partie de l'ISO 6892 et les désignations correspondantes sont donnés
dans le Tableau 1.
Tableau 1 — Symboles et désignations
Symbole Unité Désignation
Éprouvette
a
a , T mm épaisseur initiale d'une éprouvette plate ou épaisseur de paroi d'un tube
o
largeur initiale de la longueur calibrée d'une éprouvette plate ou largeur moyenne de la
b mm
o
bande longitudinale prélevée dans un tube ou largeur d'un fil plat
diamètre initial de la longueur calibrée d'une éprouvette circulaire, ou diamètre d'un fil rond,
d mm
o
ou diamètre intérieur d'un tube
D mm diamètre extérieur initial d'un tube
o
L mm longueur initiale entre repères
o
L′ mm longueur initiale entre repères pour la détermination de A (voir Annexe I)
o wn
L mm longueur calibrée
c
L mm longueur de base de l'extensomètre
e
L mm longueur totale de l'éprouvette
t
L mm longueur ultime entre repères après rupture
u
L′ mm longueur ultime entre repères après rupture pour la détermination de A (voir Annexe I)
u wn
S mm aire initiale de la section transversale de la partie calibrée
o
S mm aire minimale de la section transversale après rupture
u
k — coefficient de proportionnalité (voir 6.1.1)
Z % coefficient de striction
Allongement
A % allongement pour cent après rupture (voir 3.4.2)
A % allongement plastique pour cent sans striction (voir Annexe I)
wn
Extension
A % extension pour cent du palier d'écoulement
e
A % extension plastique pour cent à la force maximale, F
g m
A % extension totale pour cent à la force maximale, F
gt m
A % extension totale pour cent à la rupture
t
∆L mm extension à la force maximale
m
∆L mm extension à la rupture
f
Tableau 1 — Symboles et désignations (suite)
Symbole Unité Désignation
Vitesses

e
−1
vitesse de déformation
s
L
e

e
−1
vitesse moyenne de déformation sur la longueur calibrée
L s
c
−1

R MPa s vitesse de mise en charge
−1
v mm s vitesse de séparation des traverses
c
Force
F N force maximale
m
Limite apparente d'élasticité — Limite conventionnelle d'élasticité — Résistance à la traction
b
E MPa module d'élasticité
m MPa pente de la courbe contrainte/extension pour cent à un instant donné de l'essai
c
m MPa pente de la partie élastique de la courbe contrainte/extension pour cent
E
R MPa limite supérieure d'écoulement
eH
MPa
R limite inférieure d'écoulement
eL
MPa
R résistance à la traction
m
MPa
R limite conventionnelle d'élasticité pour une extension plastique
p
MPa
R limite d'allongement rémanent spécifié
r
MPa
R limite d'extension
t
a
Le symbole T est utilisé dans les normes de produit de tube d'acier.
b
−2
1 MPa = 1 N mm .
c
Dans la partie élastique de la courbe contrainte/déformation, la valeur de la pente peut ne pas nécessairement représenter le
module d'élasticité. Cette valeur peut être très proche de la valeur du module d'élasticité si des conditions optimales (haute résolution,
extensomètres assurant une moyenne sur deux faces, alignement parfait de l'éprouvette, etc.) sont utilisées.
ATTENTION — Un facteur 100 est nécessaire si des valeurs en pourcentage sont utilisées.
5 Principe
L'essai consiste à soumettre une éprouvette à une déformation due à une force de traction, généralement
jusqu'à rupture, pour déterminer une ou plusieurs des caractéristiques mécaniques définies dans l'Article 3.
Sauf spécification contraire, l'essai est effectué à la température ambiante entre 10 °C et 35 °C. Les essais
effectués dans des conditions surveillées doivent être réalisés à une température de 23 °C ± 5 °C.
6 Éprouvette
6.1 Forme et dimensions
6.1.1 Généralités
La forme et les dimensions des éprouvettes peuvent être imposées par la forme et les dimensions du produit
métallique dans lequel les éprouvettes sont prélevées.
8 © ISO 2009 – Tous droits réservés

L'éprouvette est généralement obtenue par usinage d'un échantillon prélevé dans le produit ou d'un flan
embouti ou d'une pièce moulée. Cependant, les produits de section transversale constante (profilés, barres,
fils, etc.) ainsi que les éprouvettes brutes de fonderie (c'est-à-dire pour les fontes et les alliages non ferreux)
peuvent être soumis à essai sans être usinés.
La section transversale des éprouvettes peut être circulaire, carrée, rectangulaire, annulaire, ou dans des cas
particuliers, une autre section transversale uniforme.
Les éprouvettes à utiliser de préférence présentent une relation directe entre la longueur initiale entre repères,
L , et l'aire initiale de la section transversale, S , illustrée par l'équation L = k S , où k est un coefficient de
o o o o
proportionnalité; elles sont dénommées éprouvettes proportionnelles. La valeur k adoptée sur le plan
international est 5,65. La longueur initiale entre repères ne doit pas être inférieure à 15 mm. Lorsque l'aire de
la section transversale de l'éprouvette est trop faible pour que cette condition soit remplie avec la valeur 5,65
du coefficient k, on peut utiliser soit une valeur de k supérieure (de préférence 11,3), soit une éprouvette non
proportionnelle.
NOTE En utilisant une longueur initiale entre repères inférieure à 20 mm, l'incertitude de mesure est accrue.
Dans le cas des éprouvettes non proportionnelles, la longueur initiale entre repères, L , est prise
o
indépendamment de l'aire initiale de la section transversale, S .
o
Les tolérances dimensionnelles des éprouvettes doivent être en conformité avec les Annexes B à E (voir 6.2).
D'autres éprouvettes telles que celles spécifiées dans des normes de produit applicables ou des normes
[1] [2] [6] [7]
nationales, par exemple ISO 3183 (API 5L), ISO 11960 (API 5CT), ASTM A370 , ASTM E8M ,
[10] [13] [14]
DIN 50125 , IACS W2 , et JIS Z2201 , peuvent être utilisées par accord avec le client.
6.1.2 Éprouvettes usinées
Les éprouvettes usinées doivent comporter un congé de raccordement entre les têtes d'amarrage et la
longueur calibrée lorsque celles-ci sont de dimensions différentes. Les dimensions du congé de raccordement
sont importantes, et il est recommandé qu'elles soient définies dans la spécification du matériau lorsqu'elles
ne sont pas données dans l'annexe appropriée (voir 6.2).
Les têtes d'amarrage peuvent être de toute forme adaptée aux dispositifs de fixation de la machine d'essai.
L'axe de l'éprouvette doit coïncider avec l'axe d'application de la force.
La longueur calibrée, L , ou, dans le cas où l'éprouvette ne comporte pas de congés de raccordement, la
c
longueur libre entre les mâchoires, doit toujours être supérieure à la longueur initiale entre repères, L .
o
6.1.3 Éprouvettes non usinées
Dans le cas où l'éprouvette est constituée par un tronçon non usiné du produit ou un barreau d'essai non
usiné, la longueur libre entre les mâchoires doit être suffisante pour que les repères soient à une distance
raisonnable des mâchoires (voir Annexes B à E)
Les éprouvettes brutes de fonderie doivent comporter un congé de raccordement entre les têtes d'amarrage
et la longueur calibrée. Les dimensions de ce congé sont importantes et il est recommandé qu'elles soient
définies dans la norme de produit. Les têtes d'amarrage peuvent être de toute forme adaptée aux dispositifs
de fixation de la machine d'essai. La longueur calibrée, L , doit toujours être supérieure à la longueur initiale
c
entre repères, L .
o
6.2 Types
Les principaux types d'éprouvettes sont définis dans les Annexes B à E en fonction de la forme et du type de
produit comme indiqué dans le Tableau 2. D'autres types d'éprouvette peuvent être spécifiés dans des
normes de produit.
Tableau 2 — Principaux types d'éprouvettes en fonction du type de produit
Dimensions en millimètres
Annexe
Type de produit
correspondante
Tôles minces et fortes — Plats Fils — Barres — Profilés

Épaisseur Diamètre ou côté
a
0,1 u a < 3 — B
— < 4 C
a W 3 W 4 D
Tubes E
6.3 Préparation des éprouvettes
Les éprouvettes doivent être prélevées et préparées conformément aux exigences des Normes internationales
applicables relatives aux différents matériaux (par exemple ISO 377).
7 Détermination de l'aire initiale de la section transversale
Il convient de mesurer les dimensions pertinentes de l'éprouvette pour un nombre suffisant de sections
transversales, perpendiculairement à l'axe longitudinal, dans la partie centrale de la longueur calibrée de
l'éprouvette.
Un minimum de trois sections transversales est recommandé.
L'aire initiale de la section transversale, S , est l'aire moyenne de la section transversale et doit être calculée à
o
partir des mesures des dimensions appropriées.
L'exactitude du calcul dépend de la nature et du type de l'éprouvette. Les Annexes B à E décrivent des
méthodes d'évaluation de S pour différents types d'éprouvettes et contiennent des spécifications pour
o
l'exactitude de mesure.
8 Marquage de la longueur initiale entre repères
Chaque extrémité de la longueur initiale entre repères doit être marquée au moyen de fines marques ou de
traits de pointe sèche, mais pas avec des entailles qui pourraient causer une rupture prématurée.
Dans le cas des éprouvettes proportionnelles, la valeur calculée de la longueur initiale entre repères peut être
arrondie au multiple de 5 mm le plus proche, pour autant que la différence entre la longueur entre repères
calculée et la longueur entre repères marquée ne dépasse pas 10 % de L . La longueur initiale entre repères
o
est marquée avec une exactitude de ± 1 %.
Si la longueur calibrée, L , est très supérieure à la longueur initiale entre repères, comme par exemple dans le
c
cas des éprouvettes non usinées, une série de longueurs entre repères chevauchantes peut être marquée.
Dans certains cas, il peut être utile de tracer sur la surface de l'éprouvette une ligne parallèle à l'axe
longitudinal, le long de laquelle on marque les longueurs entre repères.
10 © ISO 2009 – Tous droits réservés

9 Exactitude de l'appareillage d'essai
Le système de mesure de force de la machine d'essai doit être étalonné conformément à l'ISO 7500-1, et doit
être de classe 1 ou meilleur.
Pour la détermination de la limite conventionnelle d'élasticité (pour une extension plastique ou une extension
totale), l'extensomètre utilisé doit être de classe 1 ou meilleur (conformément à l'ISO 9513). Pour les autres
caractéristiques (avec des extensions plus élevées), un extensomètre de classe 2 (conformément à
l'ISO 9513) peut être utilisé dans l'intervalle concerné.
10 Conditions d'exécution de l'essai
10.1 Réglage du zéro en force
Le système de mesure de force doit être réglé à zéro après assemblage du train de chargement des essais
mais avant que l'éprouvette soit amarrée aux deux extrémités. Une fois que le zéro en force a été réglé, le
système de mesure de force ne doit être modifié d'aucune façon pendant l'essai.
NOTE Cette façon de procéder permet d'assurer, d'une part, que le poids du système d'amarrage est compensé lors
de la mesure de la force et, d'autre part, qu'aucune force résultant de l'opération de serrage n'affecte ce mesurage.
10.2 Méthode d'amarrage
Les éprouvettes doivent être maintenues par des moyens appropriés tels que clavettes, ancrages à vis, blocs-
mâchoires parallèles, supports épaulés, etc.
Il convient que tout soit mis en œuvre pour assurer que les éprouvettes soient maintenues de façon que la
traction soit appliquée aussi axialement que possible de manière à minimiser la flexion (des informations
[8]
complémentaires sont disponibles dans l'ASTM E 1012 ). Ceci est particulièrement important lors d'essais
de matériaux fragiles ou lorsqu'on détermine la limite conventionnelle d'élasticité (pour une extension
plastique), la limite d'extension ou la limite apparente d'élasticité.
De façon à obtenir une éprouvette droite et assurer l'alignement de l'éprouvette et du dispositif d'amarrage,
une force préliminaire peut être appliquée pour autant qu'elle ne dépasse pas une valeur correspondant à 5 %
de la limite apparente d'élasticité spécifiée ou escomptée.
Il convient d'effectuer une correction de l'extension pour tenir compte de l'effet de la force préliminaire.
10.3 Vitesse d'essai basée sur un contrôle de la vitesse de déformation (méthode A)
10.3.1 Généralités
La méthode A est destinée à minimiser la variation des vitesses d'essai au moment où les paramètres
sensibles à la vitesse de déformation sont déterminés et à minimiser l'incertitude de mesure des résultats
d'essai.
Deux types différents de contrôle de la vitesse de déformation sont décrits dans le présent paragraphe. Le
premier consiste à contrôler la vitesse de déformation proprement dite, e , qui est basée sur le signal de
L
e
retour donné par l'extensomètre. Le second consiste à contrôler la vitesse de déformation estimée sur la
longueur calibrée, e , qui est obtenue en contrôlant la vitesse de séparation des traverses à une vitesse
L
c
égale à la vitesse de déformation souhaitée multipliée par la longueur calibrée.
Si un matériau présente un comportement homogène en déformation et si la force demeure nominalement
constante, la vitesse de déformation,  , et la vitesse de déformation estimée sur la longueur calibrée,  ,
e e
L L
e c
sont approximativement égales. Il y a des différences si le matériau présente une plastification discontinue ou
en dents de scie (par exemple certains aciers et alliages AlMg dans la zone de la fin de palier d'écoulement
ou matériaux qui présentent un écoulement en dents de scie comme l'effet Portevin-Le Chatelier) ou si une
striction survient. Si la force est croissante, la vitesse de déformation estimée peut être substantiellement en
dessous de la vitesse de déformation visée du fait de la complaisance de la machine d'essai.
La vitesse de déformation doit être conforme aux exigences suivantes:
a) Dans l'intervalle jusqu'à et y compris la détermination de R , R ou R, la vitesse de déformation
eH p t
spécifiée,  (voir 3.7.1) doit être appliquée. Dans cet intervalle, pour éliminer l'influence de la
e
L
e
complaisance de la machine d'essai, l'utilisation d'un extensomètre fixé sur l'éprouvette est nécessaire
pour avoir un contrôle précis de la vitesse de déformation. (Pour les machines d'essai incapables de
contrôler la vitesse de déformation, un mode opératoire utilisant la vitesse de déformation estimée sur la
longueur calibrée,  , peut être utilisé.)
e
L
c
b) Pendant un écoulement discontinu, il convient d'appliquer la vitesse de déformation estimée sur la
longueur calibrée,  (voir 3.7.2). Dans cet intervalle, il est impossible de contrôler la vitesse de
e
L
c
déformation au moyen d'un extensomètre fixé sur l'éprouvette parce qu'une plastification locale peut
survenir en dehors de la base de mesure de l'extensomètre. La vitesse requise de déformation estimée
sur la longueur calibrée peut être maintenue dans cet intervalle de manière suffisamment précise au
moyen d'une vitesse constante de séparation des traverses, v (voir 3.7.3):
c
vL= e (1)
cc
L
c
où

e est la vitesse de déformation estimée sur la longueur calibrée;
L
c
L est la longueur calibrée.
c
c) Dans l'intervalle au-delà de R ou R , ou à la fin de l'écoulement (voir 3.7.2), e ou e peut être utilisé.
p t
L L
e c

L'utilisation de e est recommandée pour éviter tous problèmes de contrôle qui peuvent survenir si une
L
c
striction se produit en dehors de la longueur de base de l'extensomètre.
Les vitesses de déformation spécifiées de 10.3.2 à 10.3.4 doivent être maintenues lors de la détermination de
la caractéristique concernée du matériau (voir également Figure 9).
Lors du passage à une autre vitesse de déformation ou à un autre mode de contrôle, il convient de ne pas
introduire de discontinuités dans la courbe contrainte-extension qui modifient les valeurs de R , A ou A (voir
m g gt
Figure 10). Cet effet peut être réduit par une transition graduelle entre les vitesses.
La forme de la courbe contrainte-déformation dans la zone de consolidation peut également être influencée
par la vitesse de déformation. Il convient que la vitesse d'essai utilisée soit documentée (voir 10.6).
10.3.2 Vitesse de déformation pour la détermination de la limite supérieure d'écoulement, R , ou des
eH
caractéristiques de limite conventionnelle d'élasticité, R et R
p t
La vitesse de déformation, e , doit être maintenue aussi constante que possible jusqu'à et y compris la
L
e
détermination de R , R ou R . Durant la détermination de ces caractéristiques de matériau, la vitesse de
eH p t
déformation, e , doit être comprise dans l'un des intervalles spécifiés suivants (voir également Figure 9):
L
e
−1
Intervalle 1: e = 0,000 07 s , avec une tolérance relative de ± 20 %
L
e
−1

Intervalle 2: e = 0,000 25 s , avec une tolérance relative de ± 20 % (recommandé sauf spécification
L
e
contraire)
12 © ISO 2009 – Tous droits réservés

Si la machine d'essai n'est pas capable de contrôler la vitesse de déformation directement, la vitesse de
 , c'est-à-dire la vitesse constante de séparation des
déformation estimée sur la longueur calibrée, e
L
c
traverses, doit être utilisée. Cette vitesse doit être calculée à l'aide de l'Équation (1).
La vitesse de déformation qui en résulte sur l'éprouvette sera inférieure à la vitesse de déformation spécifiée
parce que la complaisance de la machine d'essai n'est pas prise en compte. Une explication est donnée à
l'Annexe F.
10.3.3 Vitesse de déformation pour la détermination de la limite inférieure d'écoulement, R , et de
eL
l'extension pour cent du palier d'écoulement, A
e
Suite à la détection de la limite supérieure d'écoulement (voir A.4.2), la vitesse de déformation estimée sur la

longueur calibrée, e , doit être maintenue à l'intérieur de l'un des deux intervalles spécifiés suivants (voir
L
c
Figure 9) jusqu'à la fin de la plastification discontinue:
−1
Intervalle 2: e = 0,000 25 s , avec une tolérance relative de ± 20 % (recommandé lorsque R est
eL
L
c
déterminé)
−1

Intervalle 3: e = 0,002 s , avec une tolérance relative de ± 20 %
L
c
10.3.4 Détermination de la résistance à la traction, R , de l'allongement pour cent après rupture, A,
m
de l'extension totale pour cent à la force maximale, A , de l'extension plastique pour cent à la force
gt
maximale, A , et du coefficient de striction, Z
g
Après la détermination des caractéristiques requises de limite apparente/conventionnelle d'élasticité, la
vitesse de déformation estimée sur la longueur calibrée, e , doit être modifiée pour appartenir à l'un des
L
c
intervalles spécifiés suivants (voir Figure 9):
−1
Intervalle 2: e = 0,000 25 s , avec une tolérance relative de ± 20 %
L
c
−1
Intervalle 3: e = 0,002 s , avec une tolérance relative de ± 20 %
L
c
−1 −1

Intervalle 4: e = 0,006 7 s , avec une tolérance relative de ± 20 % (0,4 min , avec une tolérance relative
L
c
de ± 20 % (recommandé sauf spécification contraire)
Si le but de l'essai de traction est seulement de déterminer la résistance à la traction, alors une vitesse de
déformation estimée sur la longueur calibrée de l'éprouvette selon l'intervalle 3 ou 4 peut être appliquée tout
au long de l'essai.
10.4 Vitesse d'essai fondée sur la vitesse de mise en charge (méthode B)
10.4.1 Généralités
Les vitesses d'essai doivent être conformes aux exigences suivantes en fonction de la nature du matériau.
Sauf spécification contraire, toute vitesse d'essai appropriée peut être utilisée jusqu'à une force unitaire
équivalente à la moitié de la limite apparente d'élasticité spécifiée. Les vitesses d'essai au-delà de ce point
sont spécifiées ci-après.
10.4.2 Limites apparentes et conventionnelles d'élasticité
10.4.2.1 Limite supérieure d'écoulement, R
eH
La vitesse de séparation des traverses de la machine doit être maintenue aussi constante que possible et être
comprise dans les limites correspondant aux vitesses de mise en charge du Tableau 3.
NOTE Des matériaux typiques ayant un module d'élasticité inférieur à 150 000 MPa sont le magnésium, les alliages
d'aluminium, le bronze et le titane. Des matériaux typiques ayant un module d'élasticité supérieur à 150 000 MPa sont le
fer forgé, l'acier, le tungstène et les alliages à base de nickel.
Tableau 3 — Vitesse de mise en charge
Module d'élasticité du matériau Vitesse de mise en charge

E R
–1
MPa MPa s
min. max.
< 150 000 2 20
W 150 000 6 60
10.4.2.2 Limite inférieure d'écoulement, R
eL
Dans le cas où l'on détermine seulement la limite inférieure d'écoulement, la vitesse de défor
...

PROJET
NORME ISO/FDIS
FINAL
INTERNATIONALE 6892-1
ISO/TC 164/SC 1
Matériaux métalliques — Essais de
Secrétariat: AFNOR
traction —
Début de vote:
2008-12-11
Partie 1:
Méthode d'essai à température ambiante
Vote clos le:
2009-02-11
Metallic materials — Tensile testing —

Part 1: Method of test at room temperature

LES DESTINATAIRES DU PRÉSENT PROJET SONT
Veuillez consulter les notes administratives en page iii
INVITÉS À PRÉSENTER, AVEC LEURS OBSER-
VATIONS, NOTIFICATION DES DROITS DE PRO-

PRIÉTÉ DONT ILS AURAIENT ÉVENTUELLEMENT
CONNAISSANCE ET À FOURNIR UNE DOCUMEN-
TATION EXPLICATIVE.
OUTRE LE FAIT D'ÊTRE EXAMINÉS POUR
ÉTABLIR S'ILS SONT ACCEPTABLES À DES FINS
INDUSTRIELLES, TECHNOLOGIQUES ET COM-
Numéro de référence
MERCIALES, AINSI QUE DU POINT DE VUE DES
ISO/FDIS 6892-1:2008(F)
UTILISATEURS, LES PROJETS DE NORMES
INTERNATIONALES DOIVENT PARFOIS ÊTRE
CONSIDÉRÉS DU POINT DE VUE DE LEUR POSSI-
BILITÉ DE DEVENIR DES NORMES POUVANT
SERVIR DE RÉFÉRENCE DANS LA RÉGLEMENTA-
©
TION NATIONALE. ISO 2008
ISO/FDIS 6892-1:2008(F)
PDF – Exonération de responsabilité
Le présent fichier PDF peut contenir des polices de caractères intégrées. Conformément aux conditions de licence d'Adobe, ce fichier
peut être imprimé ou visualisé, mais ne doit pas être modifié à moins que l'ordinateur employé à cet effet ne bénéficie d'une licence
autorisant l'utilisation de ces polices et que celles-ci y soient installées. Lors du téléchargement de ce fichier, les parties concernées
acceptent de fait la responsabilité de ne pas enfreindre les conditions de licence d'Adobe. Le Secrétariat central de l'ISO décline toute
responsabilité en la matière.
Adobe est une marque déposée d'Adobe Systems Incorporated.
Les détails relatifs aux produits logiciels utilisés pour la création du présent fichier PDF sont disponibles dans la rubrique General Info
du fichier; les paramètres de création PDF ont été optimisés pour l'impression. Toutes les mesures ont été prises pour garantir
l'exploitation de ce fichier par les comités membres de l'ISO. Dans le cas peu probable où surviendrait un problème d'utilisation,
veuillez en informer le Secrétariat central à l'adresse donnée ci-dessous.

Notice de droit d'auteur
Ce document de l'ISO est un projet de Norme internationale qui est protégé par les droits d'auteur de l'ISO.
Sauf autorisé par les lois en matière de droits d'auteur du pays utilisateur, aucune partie de ce projet ISO
ne peut être reproduite, enregistrée dans un système d'extraction ou transmise sous quelque forme que ce
soit et par aucun procédé, électronique ou mécanique, y compris la photocopie, les enregistrements ou
autres, sans autorisation écrite préalable.
Les demandes d'autorisation de reproduction doivent être envoyées à l'ISO à l'adresse ci-après ou au
comité membre de l'ISO dans le pays du demandeur.
ISO copyright office
Case postale 56 • CH-1211 Geneva 20
Tel. + 41 22 749 01 11
Fax + 41 22 749 09 47
E-mail copyright@iso.org
Web www.iso.org
Toute reproduction est soumise au paiement de droits ou à un contrat de licence.
Les contrevenants pourront être poursuivis.

ii © ISO 2008 – Tous droits réservés

ISO/FDIS 6892-1:2008(F)
TRAITEMENT PARALLÈLE ISO/CEN
Le Secrétaire général du CEN a informé le Secrétaire général de l'ISO que le présent projet final de Norme
internationale couvre un sujet présentant un intérêt pour la normalisation européenne. La consultation sur
l'ISO/DIS a eu la même portée pour les membres du CEN qu'une enquête au sein du CEN sur un projet de
Norme européenne. Conformément au mode de collaboration sous la direction de l'ISO, tel que défini dans
l'Accord de Vienne, le présent projet final, établi sur la base des observations reçues, est par conséquent
soumis en parallèle à un vote de deux mois sur le FDIS au sein de l'ISO et à un vote formel au sein du
CEN.
Les votes positifs ne doivent pas être accompagnés d'observations.
Les votes négatifs doivent être accompagnés des arguments techniques pertinents.

ISO/FDIS 6892-1:2008(F)
Sommaire Page
Avant-propos. vi
Introduction . vii
1 Domaine d'application.1
2 Références normatives .1
3 Termes et définitions.1
4 Symboles et désignations .7
5 Principe.8
6 Éprouvette .8
6.1 Forme et dimensions.8
6.1.1 Généralités .8
6.1.2 Éprouvettes usinées.9
6.1.3 Éprouvettes non usinées .9
6.2 Types.9
6.3 Préparation des éprouvettes .10
7 Détermination de l'aire initiale de la section transversale .10
8 Marquage de la longueur initiale entre repères.10
9 Exactitude de l'appareillage d'essai .11
10 Conditions d'exécution de l'essai .11
10.1 Réglage du zéro en force .11
10.2 Méthode d'amarrage.11
10.3 Vitesse d'essai basée sur un contrôle de la vitesse de déformation (méthode A).11
10.3.1 Généralités .11
10.3.2 Détermination de la limite supérieure d'écoulement, R , ou des caractéristiques de limite
eH
conventionnelle d'élasticité, R et R .12
p t
10.3.3 Détermination de la limite inférieure d'écoulement, R , et de l'allongement correspondant
eL
au palier d'écoulement, A .13
e
10.3.4 Détermination de la résistance à la traction, R , de l'allongement pour cent après rupture,
m
A, de l'extension totale pour cent à la force maximale, A , de l'extension plastique pour
gt
cent à la force maximale, A , et du coefficient de striction, Z .13
g
10.4 Vitesse d'essai fondée sur la vitesse de mise en charge (méthode B).13
10.4.1 Généralités .13
10.4.2 Limites apparentes et conventionnelles d'élasticité.13
10.5 Choix de la méthode et des vitesses d'essai.15
10.6 Documentation des conditions d'essai choisies.15
11 Détermination de la limite supérieure d'écoulement .15
12 Détermination de la limite inférieure d'écoulement .15
13 Détermination de la limite conventionnelle d'élasticité correspondant à une extension
plastique .15
14 Détermination de la limite d'extension .16
15 Méthode de vérification de la limite d'allongement rémanent .16
16 Détermination de l'extension pour cent du palier d'écoulement.17
iv © ISO 2008 – Tous droits réservés

ISO/FDIS 6892-1:2008(F)
17 Détermination de l'extension plastique pour cent à la force maximale.17
18 Détermination de l'allongement total pour cent sous force maximale.17
19 Détermination de l'allongement total pour cent sous force maximale.18
20 Détermination de l'allongement pour cent après rupture .18
21 Détermination du coefficient de striction .19
22 Rapport d'essai.19
23 Incertitude des résultats.20
23.1 Généralités .20
23.2 Conditions d'essai.20
23.3 Résultats d'essai .20
Annexe A (informative) Recommandations concernant l'utilisation de machines d'essai
de traction contrôlées par ordinateur .34
Annexe B (normative) Types d'éprouvettes à utiliser dans le cas de produits minces: tôles,
bandes et plats d'épaisseur comprise entre 0,1 mm et 3 mm .40
Annexe C (normative) Types d'éprouvette à utiliser dans le cas de fils, barres et profilés
de diamètre ou épaisseur inférieur(e) à 4 mm.43
Annexe D (normative) Types d'éprouvette à utiliser dans le cas de tôles et plats d'épaisseur
supérieure ou égale à 3 mm et de fils, barres et profilés de diamètre ou épaisseur égal(e)
ou supérieur(e) à 4 mm.44
Annexe E (normative) Types d'éprouvette à utiliser dans le cas des tubes.48
Annexe F (informative) Estimation de la vitesse de séparation des traverses en considérant
la complaisance de la machine d'essai.50
Annexe G (informative) Mesurage de l'allongement pour cent après rupture lorsque la valeur
spécifiée est inférieure à 5 % .51
Annexe H (informative) Mesurage de l'allongement pour cent après rupture fondé sur
la subdivision de la longueur initiale entre repères .52
Annexe I (informative) Détermination de l'allongement plastique pour cent sans striction, A ,
wn
des produits longs tels que barres, fils et fils machine .54
Annexe J (informative) Estimation de l'incertitude de mesure .55
Annexe K (informative) Précision de l'essai de traction — Résultats de programmes
interlaboratoires .60
Bibliographie.65

ISO/FDIS 6892-1:2008(F)
Avant-propos
L'ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération mondiale d'organismes nationaux de
normalisation (comités membres de l'ISO). L'élaboration des Normes internationales est en général confiée
aux comités techniques de l'ISO. Chaque comité membre intéressé par une étude a le droit de faire partie du
comité technique créé à cet effet. Les organisations internationales, gouvernementales et non
gouvernementales, en liaison avec l'ISO participent également aux travaux. L'ISO collabore étroitement avec
la Commission électrotechnique internationale (CEI) en ce qui concerne la normalisation électrotechnique.
Les Normes internationales sont rédigées conformément aux règles données dans les Directives ISO/CEI,
Partie 2.
La tâche principale des comités techniques est d'élaborer les Normes internationales. Les projets de Normes
internationales adoptés par les comités techniques sont soumis aux comités membres pour vote. Leur
publication comme Normes internationales requiert l'approbation de 75 % au moins des comités membres
votants.
L'attention est appelée sur le fait que certains des éléments du présent document peuvent faire l'objet de
droits de propriété intellectuelle ou de droits analogues. L'ISO ne saurait être tenue pour responsable de ne
pas avoir identifié de tels droits de propriété et averti de leur existence.
L'ISO 6892-1 a été élaborée par le comité technique ISO/TC 164, Essais mécaniques des métaux, sous-comité
SC 1, Essais uniaxiaux.
Cette première édition de l'ISO 6892-1, conjointement avec l'ISO 6892-2, l'ISO 6892-3 et l'ISO 6892-4, annule
et remplace l'ISO 6892:1998.
L'ISO 6892 comprend les parties suivantes, présentées sous le titre général Matériaux métalliques — Essais
de traction:
⎯ Partie 1: Méthode d'essai à température ambiante
Les parties suivantes sont en cours d'élaboration:
⎯ Partie 2: Méthode d'essai à température élevée
⎯ Partie 3: Méthode d'essai à basse température
La partie suivante est prévue:
⎯ Partie 4: Méthode d'essai dans l'hélium liquide

vi © ISO 2008 – Tous droits réservés

ISO/FDIS 6892-1:2008(F)
Introduction
Au cours des discussions relatives à la vitesse d'essai lors de la révision de l'ISO 6892:1998, il a été décidé
de recommander l'utilisation de la vitesse de déformation dans les futures éditions.
Dans l'ISO 6892 (toutes les parties), il y a deux méthodes disponibles pour la vitesse d'essai. La première
(méthode A), est basée sur des vitesses de déformation (y compris la vitesse de séparation des traverses) et
la seconde, la méthode B, est fondée sur des vitesses de mise en charge. La méthode A est destinée à
minimiser la variation des vitesses d'essai au cours de la période où les paramètres influencés par la vitesse
de déformation sont déterminés et à minimiser l'incertitude de mesurage des résultats d'essai.

PROJET FINAL DE NORME INTERNATIONALE ISO/FDIS 6892-1:2008(F)

Matériaux métalliques — Essais de traction —
Partie 1:
Méthode d'essai à température ambiante
1 Domaine d'application
La présente partie de l'ISO 6892 spécifie la méthode d'essai de traction des matériaux métalliques et définit
les caractéristiques mécaniques qui peuvent être déterminées à température ambiante.
NOTE L'Annexe A donne des recommandations supplémentaires pour les machines d'essai assistées par ordinateur.
2 Références normatives
Les documents de référence suivants sont indispensables pour l'application du présent document. Pour les
références datées, seule l'édition citée s'applique. Pour les références non datées, la dernière édition du
document de référence s'applique (y compris les éventuels amendements).
ISO 377, Acier et produits en acier — Position et préparation des échantillons et éprouvettes pour essais
mécaniques
ISO 2566-1, Acier — Conversion des valeurs d'allongement — Partie 1: Aciers au carbone et aciers
faiblement alliés
ISO 2566-2, Acier — Conversion des valeurs d'allongement — Partie 2: Aciers austénitiques
ISO 7500-1, Matériaux métalliques — Vérification des machines pour essais statiques uniaxiaux — Partie 1:
Machines d'essai de traction/compression — Vérification et étalonnage du système de mesure de force
1)
ISO 9513:— , Matériaux métalliques — Étalonnage des extensomètres utilisés lors d'essais uniaxiaux
3 Termes et définitions
Pour les besoins du présent document, les termes et définitions suivants s'appliquent.
3.1
longueur entre repères
L
longueur de la partie calibrée de l'éprouvette sur laquelle est mesuré l'allongement, à un instant donné de
l'essai
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
1) À publier. (Révision de l'ISO 9513:1999)
ISO/FDIS 6892-1:2008(F)
3.1.1
longueur initiale entre repères
L
o
longueur entre repères (3.1), L, mesurée à la température ambiante avant application de la force
[3]
NOTE Adapté de l'ISO/TR 25679:2005 .
3.1.2
longueur ultime entre repères
L
u
longueur entre repères (3.1), L, mesurée à la température ambiante après rupture de l'éprouvette, les
fragments étant rapprochés soigneusement de manière que leurs axes soient alignés
[3]
NOTE Adapté de l'ISO/TR 25679:2005 .
3.2
longueur calibrée
L
c
longueur de la section réduite calibrée de l'éprouvette
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
NOTE La notion de longueur calibrée est remplacée par la notion de longueur entre les mâchoires pour les
éprouvettes non usinées.
3.3
allongement
accroissement de la longueur initiale entre repères (3.1.1), L , à un instant quelconque de l'essai
o
[3]
NOTE Adapté de l'ISO/TR 25679:2005 .
3.4
allongement pour cent
allongement exprimé en pourcentage de la longueur initiale entre repères (3.1.1), L
o
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
3.4.1
allongement rémanent pour cent
accroissement de la longueur initiale entre repères (3.1.1), L , d'une éprouvette après suppression d'une
o
force unitaire spécifiée, exprimé en pourcentage de la longueur initiale entre repères, L
o
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
3.4.2
allongement pour cent après rupture
A
allongement rémanent de la longueur entre repères après rupture, (L − L ), exprimé en pourcentage de la
u o
longueur initiale entre repères (3.1.1), L
o
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
2 © ISO 2008 – Tous droits réservés

ISO/FDIS 6892-1:2008(F)
2)
NOTE Dans le cas d'éprouvettes proportionnelles, si la longueur initiale entre repères est différente de 5,65 S ,
o
où S est l'aire initiale de la section transversale de la partie calibrée, le symbole A est complété par un indice indiquant le
o
coefficient de proportionnalité utilisé, par exemple A indique un allongement pour cent sur une longueur initiale entre
11,3
repères, L , de 11,3 S .
o o
Dans le cas d'éprouvettes non proportionnelles (voir Annexe B), le symbole A est complété par un indice indiquant la
longueur initiale entre repères utilisée, exprimée en millimètres, par exemple A indique un allongement pour cent sur
80 mm
une longueur initiale entre repères, L , de 80 mm.
o
3.5
longueur de base de l'extensomètre
L
e
longueur de base initiale de l'extensomètre utilisée pour le mesurage de l'extension au moyen d'un
extensomètre
[3]
NOTE 1 Adapté de l'ISO/TR 25679:2005 .
NOTE 2 Il est recommandé que, pour la détermination des paramètres liés à la limite apparente d'élasticité et à la
limite conventionnelle d'élasticité, L soit aussi proche que possible de la longueur calibrée de l'éprouvette. De manière
e
idéale, il convient au minimum que L soit supérieur à 0,50 L mais inférieur à approximativement 0,9 L . Cela devrait
e o c
assurer la détection par l'extensomètre de tous les événements survenant lors de l'écoulement plastique dans l'éprouvette.
De plus, il est recommandé que pour le mesurage des paramètres à ou après la force maximale, L soit
e
approximativement égal à L .
o
3.6
extension
accroissement de la longueur de base de l'extensomètre (3.5), L , à un moment donné de l'essai
e
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
3.6.1
extension pour cent
déformation
extension exprimée en pourcentage de la longueur de base de l'extensomètre (3.5), L
e
3.6.2
extension rémanente pour cent
accroissement de la longueur de base de l'extensomètre après après déchargement de l'éprouvette à partir
d'une force unitaire prescrite, exprimé en pourcentage de la longueur de base de l'extensomètre (3.5), L
e
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
3.6.3
extension pour cent du palier d'écoulement
A
e
pour les matériaux présentant un écoulement discontinu, extension entre le début de l'écoulement et le début
de l'écrouissage uniforme, exprimée en pourcentage de la longueur de base de l'extensomètre (3.5), L
e
[3]
NOTE Adapté de l'ISO/TR 25679:2005 .
Voir Figure 7.
2) 5,65 S = 5 4/S π .
o o
ISO/FDIS 6892-1:2008(F)
3.6.4
extension totale pour cent à la force maximale
A
gt
extension totale (élastique plus plastique) à la force maximale, exprimée en pourcentage de la longueur de
base de l'extensomètre (3.5), L
e
Voir Figure 1.
3.6.5
extension plastique pour cent à la force maximale
A
g
extension plastique à la force maximale, exprimée en pourcentage de la longueur de base de
l'extensomètre (3.5), L
e
Voir Figure 1.
3.6.6
extension totale pour cent à la rupture
A
t
extension totale (extension élastique plus extension plastique) au moment de la rupture, exprimée en
pourcentage de la longueur de base de l'extensomètre (3.5), L
e
Voir Figure 1.
3.7 Vitesse d'essai
3.7.1
vitesse de déformation
&
e
L
e
accroissement de la déformation, mesurée avec un extensomètre, de la longueur de base de
l'extensomètre (3.5), L , par unité de temps
e
NOTE Voir 3.5.
3.7.2
vitesse de déformation estimée sur la longueur calibrée
e&
L
c
valeur de l'accroissement de la déformation sur la longueur calibrée (3.2), L , de l'éprouvette par unité de
c
temps basée sur la vitesse de séparation des traverses (3.7.3) et la longueur calibrée de l'éprouvette
3.7.3
vitesse de séparation des traverses
ν
c
déplacement des traverses par unité de temps
3.7.4
vitesse de mise en charge
&
R
accroissement de la force unitaire par unité de temps
NOTE Il convient d'utiliser ce paramètre uniquement dans le domaine élastique de l'essai (méthode B).
4 © ISO 2008 – Tous droits réservés

ISO/FDIS 6892-1:2008(F)
3.8
coefficient de striction
Z
variation maximale de l'aire de la section transversale, (S − S ), survenue pendant l'essai, exprimée en
o u
pourcentage de l'aire initiale de la section transversale, S :
o
SS−
ou
Z=× 100
S
o
3.9 Force maximale
NOTE Pour les matériaux présentant un écoulement discontinu, mais pour lesquels aucun écrouissage ne peut être
démontré, F n'est pas défini dans la présente partie de l'ISO 6892 [voir la note de la Figure 8 c)].
m
3.9.1
force maximale
F
m
〈matériaux ne présentant pas d'écoulement discontinu〉 plus grande force supportée par l'éprouvette au cours
de l'essai
3.9.2
force maximale
F
m
〈matériaux présentant un écoulement discontinu〉 plus grande force supportée par l'éprouvette au cours de
l'essai après le début de l'écrouissage
Voir Figure 8 a) et b).
3.10
force unitaire
contrainte
à un instant quelconque de l'essai, quotient de la force par l'aire initiale de la section transversale, S , de
o
l'éprouvette
[3]
NOTE 1 Adapté de l'ISO/TR 25679:2005 .
NOTE 2 Toutes les références à la contrainte dans la présente partie de l'ISO 6892 se rapportent à des contraintes
conventionnelles.
NOTE 3 Dans la suite du texte, les termes «force» et «force unitaire (contrainte)», ou «extension», «extension pour
cent» et «déformation», respectivement, sont utilisés à différentes occasions (telles que pour la désignation des axes
dans les figures ou dans des explications pour la détermination de différentes caractéristiques). Toutefois, pour une
description générale ou une définition d'un point bien défini dans une courbe, les termes «force» et «force unitaire
(contrainte)», ou «extension», «extension pour cent » et «déformation», sont interchangeables.
3.10.1
résistance à la traction
R
m
force unitaire correspondant à la force maximale (3.9), F
m
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
3.10.2
limite apparente d'élasticité
lorsque le matériau métallique présente un écoulement plastique, force unitaire correspondant au point atteint
durant l'essai à partir duquel se produit une déformation plastique sans accroissement de la force
[3]
NOTE Adapté de l'ISO/TR 25679:2005 .
ISO/FDIS 6892-1:2008(F)
3.10.2.1
limite supérieure d'écoulement
R
eH
valeur maximale de la force unitaire (3.10) avant la première chute de la force
[3]
NOTE Adapté de l'ISO/TR 25679:2005 .
Voir Figure 2.
3.10.2.2
limite inférieure d'écoulement
R
eL
plus faible valeur de la force unitaire (3.10) pendant l'écoulement plastique, en négligeant tout phénomène
transitoire initial
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
Voir Figure 2.
3.10.3
limite conventionnelle d'élasticité pour une extension plastique
R
p
force unitaire à laquelle l'extension plastique est égale à un pourcentage spécifié de la longueur de base de
l'extensomètre (3.5), L
e
[3]
NOTE 1 Adapté de l'ISO/TR 25679:2005 , «limite conventionnelle d'élasticité d'extension non proportionnelle».
NOTE 2 Le symbole utilisé est suivi d'un indice donnant le pourcentage spécifié, par exemple R .
p0,2
Voir Figure 3.
3.10.4
limite conventionnelle d'élasticité pour une extension totale
R
t
force unitaire à laquelle l'extension totale (extension élastique plus extension plastique) est égale au
pourcentage spécifié de la longueur de base de l'extensomètre (3.5), L
e
[3]
NOTE 1 Adapté de l'ISO/TR 25679:2005 .
NOTE 2 Le symbole utilisé est suivi d'un indice donnant le pourcentage spécifié, par exemple R .
t0,2
Voir Figure 4.
3.10.5
limite d'allongement rémanent
R
r
force unitaire pour laquelle, après suppression de la force, un allongement rémanent ou une extension
rémanente spécifiés, exprimés sous forme d'un pourcentage de la longueur initiale entre repères (3.1.1), L ,
o
ou de la longueur de base de l'extensomètre (3.5), L , a été dépassé
e
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
Voir Figure 5.
NOTE Le symbole utilisé est suivi d'un indice donnant le pourcentage spécifié de la longueur initiale entre repères, L ,
o
ou de la longueur de base de l'extensomètre, L , par exemple R .
e r0,2
6 © ISO 2008 – Tous droits réservés

ISO/FDIS 6892-1:2008(F)
3.11
rupture
phénomène qui est réputé intervenir lorsque la séparation totale de l'éprouvette survient
NOTE Des critères de ruptures, qui peuvent être utilisés pour les essais assistés par ordinateur, sont donnés à la
Figure A.2.
4 Symboles et désignations
Les symboles et désignations correspondantes sont donnés dans le Tableau 1.
Tableau 1 — Symboles et désignations
Symbole Unité Désignation
Éprouvette
a
a , T mm épaisseur initiale d'une éprouvette plate ou épaisseur de paroi d'un tube
o
largeur initiale de la longueur calibrée d'une éprouvette plate ou largeur moyenne de la
b mm
o
bande longitudinale prélevée dans un tube ou dans la largeur d'un fil plat
diamètre initial de la longueur calibrée d'une éprouvette circulaire, ou diamètre d'un fil rond,
d mm
o
ou diamètre intérieur d'un tube
D mm diamètre extérieur initial d'un tube
o
L mm longueur initiale entre repères
o
L′ mm longueur initiale entre repères pour la détermination de A (voir Annexe I)
o wn
L mm longueur calibrée
c
L mm longueur de base de l'extensomètre
e
L mm longueur totale de l'éprouvette
t
L mm longueur ultime entre repères après rupture
u
L′ mm longueur ultime entre repères après rupture pour la détermination de A (voir Annexe I)
u wn
S mm aire initiale de la section transversale de la partie calibrée
o
S mm aire minimale de la section transversale après rupture
u
k — coefficient de proportionnalité (voir 6.1.1)
Z % coefficient de striction
Allongement
A % allongement pour cent après rupture (voir 3.4.2)
A % allongement plastique pour cent sans striction (voir Annexe I)
wn
Extension
A % extension pour cent du palier d'écoulement
e
A % extension plastique pour cent à la force maximale, F
g m
A % extension totale pour cent à la force maximale, F
gt m
A % extension totale pour cent à la rupture
t
∆L mm extension à la force maximale
m
∆L mm extension à la rupture
f
ISO/FDIS 6892-1:2008(F)
Tableau 1 — Symboles et désignations (suite)
Symbole Unité Désignation
Vitesses
&
e
−1
vitesse de déformation
s
L
e
&
e
−1
vitesse moyenne de déformation sur la longueur calibrée
L s
c
−1
&
R MPa s vitesse de mise en charge
−1
v mm s vitesse de séparation des traverses
c
Force
F N force maximale
m
Limite apparente d'élasticité — Limite conventionnelle d'élasticité — Résistance à la traction
b
E MPa module d'élasticité
m MPa pente de la courbe contrainte/extension pour cent à un instant donné de l'essai
c
m MPa pente de la partie élastique de la courbe contrainte/extension pour cent
E
R MPa limite supérieure d'écoulement
eH
MPa
R limite inférieure d'écoulement
eL
MPa
R résistance à la traction
m
MPa
R limite conventionnelle d'élasticité pour une extension plastique
p
MPa
R limite d'allongement rémanent spécifié
r
MPa
R limite d'extension
t
a
Le symbole T est utilisé dans les normes de produit de tube d'acier.
b
1 MPa = 1 N/mm .
c
Dans la partie élastique de la courbe contrainte/déformation, la valeur de la pente peut ne pas nécessairement représenter le
module d'élasticité. Cette valeur peut être très proche de la valeur du module d'élasticité si des conditions optimales (haute résolution,
extensomètres assurant une moyenne sur deux faces, alignement parfait de l'éprouvette, etc.) sont utilisées.
ATTENTION — Un facteur 100 est nécessaire si des valeurs en pourcentage sont utilisées.
5 Principe
L'essai consiste à soumettre une éprouvette à une déformation due à une force de traction, généralement
jusqu'à rupture, pour déterminer une ou plusieurs des caractéristiques mécaniques définies dans l'Article 3.
Sauf spécification contraire, l'essai est effectué à la température ambiante entre 10 °C et 35 °C. Les essais
effectués dans des conditions surveillées doivent être réalisés à une température de 23 °C ± 5 °C.
6 Éprouvette
6.1 Forme et dimensions
6.1.1 Généralités
La forme et les dimensions des éprouvettes peuvent être imposées par la forme et les dimensions du produit
métallique dans lequel les éprouvettes sont prélevées.
8 © ISO 2008 – Tous droits réservés

ISO/FDIS 6892-1:2008(F)
L'éprouvette est généralement obtenue par usinage d'un échantillon prélevé dans le produit ou d'un flan
embouti ou d'une pièce moulée. Cependant, les produits de section transversale constante (profilés, barres,
fils, etc.) ainsi que les éprouvettes brutes de fonderie (c'est-à-dire pour les fontes et les alliages non ferreux)
peuvent être soumis à essai sans être usinés.
La section transversale des éprouvettes peut être circulaire, carrée, rectangulaire, annulaire, ou dans des cas
particuliers, d'une autre section transversale uniforme.
Les éprouvettes à utiliser de préférence présentent une relation directe entre la longueur initiale entre repères,
L , et l'aire initiale de la section transversale, S , illustrée par l'équation L = k S , où k est un coefficient de
o o o o
proportionnalité, et sont dénommées éprouvettes proportionnelles. La valeur k adoptée sur le plan
international est 5,65. La longueur initiale entre repères ne doit pas être inférieure à 15 mm. Lorsque l'aire de
la section transversale de l'éprouvette est trop faible pour que cette condition soit remplie avec la valeur 5,65
du coefficient k, on peut utiliser soit une valeur de k supérieure (de préférence 11,3), soit une éprouvette non
proportionnelle.
NOTE En utilisant une longueur initiale entre repères inférieure à 20 mm, l'incertitude de mesure est accrue.
Dans le cas des éprouvettes non proportionnelles, la longueur initiale entre repères, L , est prise
o
indépendamment de l'aire initiale de la section transversale, S .
o
Les tolérances dimensionnelles des éprouvettes doivent être en conformité avec les Annexes B à E (voir 6.2).
D'autres éprouvettes telles que celles spécifiées dans des normes de produit applicables ou des normes
[1] [2] [6] [6]
nationales, par exemple ISO 3183 (API 5L), ISO 11960 (API 5CT), ASTM E8M , ASTM A370 ,
[10] [13] [14]
DIN 50125 , IACS W2 , et JIS Z2201 , peuvent être utilisées par accord avec le client.
6.1.2 Éprouvettes usinées
Les éprouvettes usinées doivent comporter un congé de raccordement entre les têtes d'amarrage et la
longueur calibrée lorsque celles-ci sont de dimensions différentes. Les dimensions du congé de raccordement
sont importantes, et il est recommandé qu'elles soient définies dans la spécification du matériau lorsqu'elles
ne sont pas données dans l'annexe appropriée (voir 6.2).
Les têtes d'amarrage peuvent être de toute forme adaptée aux dispositifs de fixation de la machine d'essai.
L'axe de l'éprouvette doit coïncider avec l'axe d'application de la force.
La longueur calibrée, L , ou, dans le cas où l'éprouvette ne comporte pas de congés de raccordement, la
c
longueur libre entre les mâchoires, doit toujours être supérieure à la longueur initiale entre repères, L .
o
6.1.3 Éprouvettes non usinées
Dans le cas où l'éprouvette est constituée par un tronçon non usiné du produit ou un barreau d'essai non
usiné, la longueur libre entre les mâchoires doit être suffisante pour que les repères soient à une distance
raisonnable des mâchoires (voir Annexes B à E)
Les éprouvettes brutes de fonderie doivent comporter un congé de raccordement entre les têtes d'amarrage
et la longueur calibrée. Les dimensions de ce congé sont importantes et il est recommandé qu'elles soient
définies dans la norme de produit. Les têtes d'amarrage peuvent être de toute forme adaptée aux dispositifs
de fixation de la machine d'essai. La longueur calibrée, L , doit toujours être supérieure à la longueur initiale
c
entre repères, L .
o
6.2 Types
Les principaux types d'éprouvettes sont définis dans les Annexes B à E en fonction de la forme et du type de
produit comme indiqué dans le Tableau 2. D'autres types d'éprouvette peuvent être spécifiés dans des
normes de produit.
ISO/FDIS 6892-1:2008(F)
Tableau 2 — Principaux types d'éprouvettes en fonction du type de produit
Dimensions en millimètres
Annexe
Type de produit
correspondante
Tôles minces et fortes — Plats Fils — Barres — Profilés

Épaisseur Diamètre ou côté
a
0,1 u a < 3 — B
— < 4 C
a W 3 W 4 D
Tubes E
6.3 Préparation des éprouvettes
Les éprouvettes doivent être prélevées et préparées conformément aux exigences des Normes internationales
applicables relatives aux différents matériaux (par exemple ISO 377).
7 Détermination de l'aire initiale de la section transversale
Il convient de mesurer les dimensions pertinentes de l'éprouvette pour un nombre suffisant de sections
transversales, perpendiculairement à l'axe longitudinal, dans la partie centrale de la longueur calibrée de
l'éprouvette.
Un minimum de trois sections transversales est recommandé.
L'aire initiale de la section transversale, S , est l'aire moyenne de la section transversale et doit être calculée à
o
partir des mesures des dimensions appropriées.
L'exactitude du calcul dépend de la nature et du type de l'éprouvette. Les Annexes B à E décrivent des
méthodes d'évaluation de S pour différents types d'éprouvettes et contiennent des spécifications pour
o
l'exactitude de mesure.
8 Marquage de la longueur initiale entre repères
Chaque extrémité de la longueur initiale entre repères doit être marquée au moyen de fines marques ou de
traits de pointe sèche, mais pas avec des entailles qui pourraient causer une rupture prématurée.
Dans le cas des éprouvettes proportionnelles, la valeur calculée de la longueur initiale entre repères peut être
arrondie au multiple de 5 mm le plus proche, pour autant que la différence entre la longueur entre repères
calculée et la longueur entre repères marquée ne dépasse pas 10 % de L . La longueur initiale entre repères
o
est marquée avec une exactitude de ± 1 %.
Si la longueur calibrée, L , est très supérieure à la longueur initiale entre repères, comme par exemple dans le
c
cas des éprouvettes non usinées, une série de longueurs entre repères chevauchantes peut être marquée.
Dans certains cas, il peut être utile de tracer sur la surface de l'éprouvette une ligne parallèle à l'axe
longitudinal, le long de laquelle on marque les longueurs entre repères.
10 © ISO 2008 – Tous droits réservés

ISO/FDIS 6892-1:2008(F)
9 Exactitude de l'appareillage d'essai
Le système de mesure de force de la machine d'essai doit être étalonné conformément à l'ISO 7500-1:2004,
et doit être de classe 1 ou meilleur.
Pour la détermination de la limite conventionnelle d'élasticité (pour une extension plastique ou une extension
totale), l'extensomètre utilisé doit être de classe 1 ou meilleur (conformément à l'ISO 9513:—). Pour les autres
caractéristiques (avec des extensions plus élevées), un extensomètre de classe 2 (conformément à
l'ISO 9513:—) peut être utilisé dans l'intervalle concerné.
10 Conditions d'exécution de l'essai
10.1 Réglage du zéro en force
Le système de mesure de force doit être réglé à zéro après assemblage du train de chargement des essais
mais avant que l'éprouvette soit amarrée aux deux extrémités. Une fois que le zéro en force a été réglé, le
système de mesure de force ne doit être modifié d'aucune façon pendant l'essai.
NOTE Cette façon de procéder permet d'assurer que la force du système d'amarrage est compensée lors de la
mesure de la force.
10.2 Méthode d'amarrage
Les éprouvettes doivent être maintenues par des moyens appropriés tels que clavettes, ancrages à vis, blocs-
mâchoires parallèles, supports épaulés, etc.
Il convient que tout soit mis en œuvre pour assurer que les éprouvettes soient maintenues de façon que la
traction soit appliquée aussi axialement que possible de manière à minimiser la flexion (des informations
[8]
complémentaires sont disponibles dans l'ASTM E 1012 ). Ceci est particulièrement important lors d'essais
de matériaux fragiles ou lorsqu'on détermine la limite conventionnelle d'élasticité (pour une extension
plastique), la limite d'extension ou la limite apparente d'élasticité.
De façon à obtenir une éprouvette droite et assurer l'alignement de l'éprouvette et du dispositif d'amarrage,
une force préliminaire peut être appliquée pour autant qu'elle ne dépasse pas une valeur correspondant à 5 %
de la limite apparente d'élasticité spécifiée ou escomptée. Il convient d'effectuer une correction de l'extension
pour tenir compte de l'effet de la force préliminaire.
10.3 Vitesse d'essai basée sur un contrôle de la vitesse de déformation (méthode A)
10.3.1 Généralités
La méthode A est destinée à minimiser la variation des vitesses d'essai au moment où les paramètres
sensibles à la vitesse de déformation sont déterminés et à minimiser l'incertitude de mesure des résultats
d'essai.
Deux types différents de contrôle de la vitesse de déformation sont décrits dans le présent paragraphe. Le
premier est la vitesse de déformation, e& , qui est basée sur le signal de retour donné par l'extensomètre. Le
L
e
second est la vitesse de déformation estimée sur la longueur calibrée, & , qui est obtenue en contrôlant la
e
L
c
vitesse de séparation des traverses à une vitesse égale à la vitesse de déformation souhaitée multipliée par la
longueur calibrée.
Si un matériau présente un comportement homogène en déformation et la force demeure nominalement
constante, la vitesse de déformation, & , et la vitesse de déformation estimée sur la longueur calibrée, & ,
e e
L L
e c
sont approximativement égales. Il y a des différences si le matériau présente une plastification discontinue ou
ISO/FDIS 6892-1:2008(F)
en dents de scie (par exemple certains aciers et alliages AlMg dans la zone de la fin de palier d'écoulement
ou matériaux qui présentent un écoulement en dents de scie comme l'effet Portevin-Le Chatelier) ou si une
striction survient. Si la force est croissante, la vitesse de déformation estimée peut être substantiellement en
dessous de la vitesse de déformation visée du fait de la complaisance de la machine d'essai.
La vitesse de déformation doit être conforme aux exigences suivantes:
a) Dans l'intervalle jusqu'à et y compris la détermination de R , R ou R, la vitesse de déformation
eH p t
spécifiée, & (voir 3.7.1) doit être appliquée. Dans cet intervalle, pour éliminer l'influence de la
e
L
e
complaisance de la machine d'essai, l'utilisation d'un extensomètre fixé sur l'éprouvette est nécessaire
pour avoir un contrôle précis de la vitesse de déformation. (Pour les machines d'essai incapables de
contrôler la vitesse de déformation, un mode opératoire utilisant la vitesse de déformation estimée sur la
longueur calibrée, & , peut être utilisé.)
e
L
c
b) Pendant un écoulement discontinu, il convient d'appliquer la vitesse de déformation estimée sur la
longueur calibrée, & (voir 3.7.2). Dans cet intervalle, il est impossible de contrôler la vitesse de
e
L
c
déformation au moyen d'un extensomètre fixé sur l'éprouvette parce qu'une plastification locale peut
survenir en dehors de la base de mesure de l'extensomètre. La vitesse requise de déformation estimée
sur la longueur calibrée peut être maintenue dans cet intervalle de manière suffisamment précise au
moyen d'une vitesse constante de séparation des traverses, v (voir 3.7.3):
c
vL= e& (1)
cc
L
c
où
&
e est la vitesse de déformation estimée sur la longueur calibrée;
L
c
L est la longueur calibrée.
c
c) Dans l'intervalle au-delà de R ou R , ou à la fin de l'écoulement (voir 3.7.2), e& ou e& peut être utilisé.
p t
L
...

МЕЖДУНАРОДНЫЙ ISO
СТАНДАРТ 6892-1
Первое издание
2009-08-15
Материалы металлические. Испытание
на разрыв.
Часть 1.
Метод испытания при комнатной
температуре
Metallic materials – Tensile testing –
Part 1: Method of test at room temperature

Ответственность за подготовку русской версии несёт GOST R
(Российская Федерация) в соответствии со статьёй 18.1 Устава ISO
Ссылочный номер
ISO 6893-1:2009(R)
©
ISO 2009
Отказ от ответственности при работе в PDF
Настоящий файл PDF может содержать интегрированные шрифты. В соответствии с условиями лицензирования, принятыми
фирмой Adobe, этот файл можно распечатать или смотреть на экране, но его нельзя изменить, пока не будет получена
лицензия на установку интегрированных шрифтов в компьютере, на котором ведется редактирование. В случае загрузки
настоящего файла заинтересованные стороны принимают на себя ответственность за соблюдение лицензионных условий
фирмы Adobe. Центральный секретариат ISO не несет никакой ответственности в этом отношении.
Adobe - торговый знак Adobe Systems Incorporated.
Подробности, относящиеся к программным продуктам, использованным для создания настоящего файла PDF, можно найти в
рубрике General Info файла; параметры создания PDF оптимизированы для печати. Были приняты во внимание все меры
предосторожности с тем, чтобы обеспечить пригодность настоящего файла для использования комитетами – членами ISO. В
редких случаях возникновения проблемы, связанной со сказанным выше, просим информировать Центральный секретариат
по адресу, приведенному ниже.

ДОКУМЕНТ ЗАЩИЩЕН АВТОРСКИМ ПРАВОМ

©  ISO 2009
Все права сохраняются. Если не указано иное, никакую часть настоящей публикации нельзя копировать или использовать в
какой-либо форме или каким-либо электронным или механическим способом, включая фотокопии и микрофильмы, без
предварительного письменного согласия ISO по адресу ниже или членов ISO в стране регистрации пребывания.
ISO copyright office
Case postale 56 • CH-1211 Geneva 20
Tel. + 41 22 749 01 11
Fax + 41 22 749 09 47
E-mail copyright@iso.org
Web www.iso.org
Опубликовано в Швейцарии
ii © ISO 2009 – Все права сохраняются

Содержание Страница
Предисловие .v
Введение .vi
1 Область применения .1
2 Нормативные ссылки .1
3 Термины и определения .1
4 Термины и символы .8
5 Принцип.9
6 Испытываемая часть образца .9
7 Установление первоначальной площади поперечного сечения.11
8 Маркировка первоначальной измерительной базы .11
9 Точность испытательной аппаратуры.12
10 Режим проведения испытания .12
11 Установление верхнего предела текучести .16
12 Установление нижнего предела текучести.17
13 Установление условного предела текучести, пластическое растяжение.17
14 Установление условного предела текучести, общее растяжение.18
15 Метод проверки постоянной установленной прочности .18
16 Установление процента растяжения на пределе текучести .18
17 Установление процента пластического растяжения при максимальной силе .18
18 Установление процента общего растяжения при максимальной силе .19
19 Установление процента общего растяжения при разрыве.19
20 Установление процента удлинения после разлома.19
21 Установление процента уменьшения площади поперечного сечения.20
22 Протокол испытаний .21
23 Неопределенность измерений.21
Приложение A (информативное) Рекомендации, касающиеся использования машин для
испытаний на разрыв, управляемых с помощью ЭВМ .35
Приложение B (нормативное) Типы частей, взятых для испытаний из образцов тонкой
продукции листового и полосового металла толщиной между 0,1 мм и 3 мм .41
Приложение C (нормативное) Типы испытываемых образцов проволоки, прутков и
профилей с диаметром или толщиной меньше 4 мм.44
Приложение D (нормативное) Типы образцов для испытаний, взятых из листового и
полосового материала толщиной, равной или больше 3 мм, и проволоки, прутков и
профилей диаметром или толщиной, равной или больше 4 мм.45
Приложение E (нормативное) Типы частей образцов труб для испытаний на разрыв .49
Приложение F (информативное) Оценка скорости разделения траверс при рассмотрении
жесткости (или соответствия) испытательной машины .51
© ISO 2009 – Все права сохраняются iii

Приложение G (информативное) Измерение процента удлинения после разрыва, если
заданное значение меньше 5 % . 52
Приложение H (информативное) Измерения процента удлинения после разрыва на основе
дробления первоначальной измерительной базы. 53
Приложение I (информативное) Определение процента пластического удлинения без
образования шейки, A , при испытании длинной продукции, например, прутков,
wn
проволоки и стержней . 55
Приложение J (информативное) Оценка неопределенности измерения . 56
Приложение K (информативное) Точность испытания на разрыв. Результаты сравнения
между метрологическими учреждениями. 60
Библиография . 65

iv © ISO 2009 – Все права сохраняются

Предисловие
Международная организация по стандартизации (ISO) является всемирной федерацией национальных
организаций по стандартизации (комитетов-членов ISO). Разработка международных стандартов
обычно осуществляется техническими комитетами ISO. Каждый комитет-член, заинтересованный в
деятельности, для которой был создан технический комитет, имеет право быть представленным в этом
комитете. Международные правительственные и неправительственные организации, имеющие связи с
ISO, также принимают участие в работах. Что касается стандартизации в области электротехники, то
ISO работает в тесном сотрудничестве с Международной электротехнической комиссией (IEC).
Проекты международных стандартов разрабатываются в соответствии с правилами Директив ISO/IEC,
Часть 2.
Основной задачей технических комитетов является подготовка международных стандартов. Проекты
международных стандартов, принятые техническими комитетами, рассылаются комитетам-членам на
голосование. Их опубликование в качестве международных стандартов требует одобрения не менее
75 % комитетов-членов, принимающих участие в голосовании.
Следует иметь в виду, что некоторые элементы настоящего международного стандарта могут быть
объектом патентных прав. Международная организация по стандартизации не может нести
ответственность за идентификацию какого-либо одного или всех патентных прав.
ISO 6892-1 подготовил Технический комитет ISO/TC 164, Механические испытания металлов,
Подкомитет SC 1, Одноосное испытание.
Настоящее первое издание ISO 6892-отменяет и замещает ISO 6892:1998.
Международный стандарт ISO 6892 состоит из следующих частей под общим заголовком Материалы
металлические. Испытание на растяжение:
⎯ Часть 1. Метод испытания при комнатной температуре
Следующие часть находятся в стадии подготовки.
⎯ Часть 2. Метод испытания при повышенной температуре
⎯ Часть 3. Метод испытания при низкой температуре.
Следующая часть планируется к изданию:
⎯ Часть 4. Метод испытания в жидком гелии.

© ISO 2009 – Все права сохраняются v

Введение
Во время обсуждений скорости проведения испытания, которые проводились при подготовке
настоящего стандарта ISO 6892:1998, было принято решение, что в будущих переработанных и
исправленных изданиях следует использовать контроль скорости изменения деформации.
В настоящей части ISO 6892 рассматриваются два метода проведения испытания. Первый метод A
основывается на скоростях деформации (включая скорость разделения траверс испытательного
стенда) и второй метод B – на изменении интенсивности напряжений. Метод A предназначается для
того, чтобы минимизировать изменение скоростей испытания в момент, когда устанавливаются точные
параметры скорости деформации, а также свести к минимуму неопределенность измерений в
результатах испытания.
vi © ISO 2009 – Все права сохраняются

МЕЖДУНАРОДНЫЙ СТАНДАРТ ISO 6892-1:2009(R)

Материалы металлические. Испытание на разрыв.
Часть1.
Метод испытания при комнатной температуре
1 Область применения
Настоящая часть задает метод проведения испытания на разрыв металлических материалов и
определяет механические свойства, которые могут быть установлены при комнатной температуре.
ПРИМЕЧАНИЕ В Приложении A указаны дополнительные рекомендации по испытательным стендам,
управляемым с помощью ЭВМ.
2 Нормативные ссылки
Следующие ссылочные документы являются обязательными для применения настоящего документа.
Для устаревших ссылок применяется только цитируемое издание. Для недатированных ссылок
применяется самое последнее издание ссылочного документа (включая поправки).
ISO 377, Сталь и стальные изделия. Расположение и приготовление образцов для проведения
механических испытаний
ISO 2566-1, Сталь. Таблицы перевода величин относительного удлинения. Часть 1. Сталь
углеродистая и легированная
ISO 2566-2, Сталь. Таблицы перевода величин относительного удлинения. Часть 2. Сталь
аустенитная
ISO 7500-1, Материалы металлические. Проверка машин для статических одноосных испытаний.
Часть 1. Машины для испытаний на растяжение/сжатие. Проверка и градуировка систем
измерения силы
ISO 9513, Материалы металлические. Поверка экстензометров, используемых в одноосных
испытаниях
3 Термины и определения
В настоящем документе применяются следующие термины и определения.
3.1
измерительная база
gauge length
L
длина параллельной части испытательного образца, на которой измеряется величина удлинения в
любой момент испытания
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
© ISO 2009 – Все права сохраняются 1

3.1.1
первоначальная измерительная база
original gauge length
L
o
длина между метками на измерительной базе (3.1) приготовленной части образца, которая
измеряется при комнатной температуре перед испытанием
[3]
ПРИМЕЧАНИЕ Адаптировано из ISO/TR 25679:2005 .
3.1.2
конечная измерительная база после разрыва
final gauge length after rupture
final gauge length after fracture
L
u
длина между метками на измерительной базе (3.1) приготовленной части образца, которая
измеряется при комнатной температуре. Чтобы сделать это измерение, две части разорванного
образца внимательно соединяются вместе таким образом, что их оси составляют прямую линию
[3]
ПРИМЕЧАНИЕ Адаптировано из ISO/TR 25679:2005 .
3.2
параллельная длина
L
c
длина параллельной части испытательного образца с уменьшенным поперечным сечением
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
ПРИМЕЧАНИЕ Концепция параллельной длины заменяется концепцией дистанции между захватами для
испытательных образцов, еще не обработанных на станке.
3.3
удлинение
elongation
увеличение первоначальной измерительной базы (3.1.1) в любой момент проведения испытания
[3]
ПРИМЕЧАНИЕ Адаптировано из ISO/TR 25679:2005 .
3.4
процент удлинения
percentage elongation
удлинение, выраженное в процентах от первоначальной измерительной базы, L (3.1.1)
o
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
3.4.1
процент постоянного удлинения
увеличение первоначальной измерительной базы (3.1.1), измеренное на образце для испытания
после снятия заданного напряжения и выраженное в процентах от первоначальной измерительной
базы, L
o
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
2 © ISO 2009 – Все права сохраняются

3.4.2
процент удлинения после разрыва
percentage elongation after fracture
A
постоянное удлинение измерительной базы после разрыва, (L − L ), выраженное как процентах
u o
первоначальной измерительной базы, L
o
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
ПРИМЕЧАНИЕ Для пропорциональных испытательных образцов с первоначальной измерительной базой, не
1)
эквивалентной 5,65 S , где S есть первоначальная площадь поперечного сечения параллельной длины,
o
o
символ A следует дополнить нижним индексом, указывающим использованный коэффициент пропорциональности,
например, A указывает процент удлинения измерительной базы, L :
11,3 o
A = 11,3 S
11,3 o
Для непропорциональных испытательных образцов (см. Приложение B) символ A следует дополнить нижним
индексом, указывающим использованную первоначальную измерительную базу, выраженную в миллиметрах,
например, A указывает процент удлинения измерительной базы L = 80 мм.
80 mm o
3.5
измерительная база экстензометра
extensometer gauge length
L
e
исходная измерительная база экстензометра, используемая для измерения растяжения с помощью
прибора для измерения удлинения
[3]
ПРИМЕЧАНИЕ 1 Адаптировано из ISO/TR 25679:2005 .
ПРИМЕЧАНИЕ 2 Чтобы измерить параметры предела текучести и условного предела прочности, следует как
можно больше охватить измерительной базой экстензометра L параллельную длину испытываемой части
e
образца. В идеале, следует, как минимум, величиной L перекрыть длину больше 50L , но меньше
e o
приблизительно 0,9L . Этим гарантируется, что экстензометр обнаружит все события текучести в испытываемой
c
части образца. Более того, чтобы измерить параметры в ”момент” или ”после достижения” максимальной силы,
величину L следует устанавливать равной L .
e o
3.6
растяжение
extension
увеличение измерительной базы экстензометра, L (3.5), в любой момент испытания
e
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
3.6.1
процент растяжения
percentage extension
“деформация”
“strain”
растяжение, выраженное в процентах от измерительной базы экстензометра, L (3.5)
e
3.6.2
процент постоянного растяжения
percentage permanent extension
увеличение измерительной базы экстензометра после снятия заданного напряжения с испытываемой
части образца, выраженное как процент измерительной базы экстензометра, L (3.5)
e
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
1) 5,65SS=π5 (4 / ) .
oo
© ISO 2009 – Все права сохраняются 3

3.6.3
процент растяжения на пределе текучести
percentage yield point extension
A
e
в материалах с дискретным переходом в состояние текучести – это растяжение, выраженное в
процентах от измерительной базы экстензометра, L (3.5), между началом текучести и началом
e
равномерного деформационного упрочнения
[3]
ПРИМЕЧАНИЕ Адаптировано из ISO/TR 25679:2005 .
См. Рисунок 7.
3.6.4
процент общего растяжения при максимальной силе
percentage total extension at maximum force
A
gt
суммарное растяжение (упругое удлинение плюс пластическое растяжение) при максимальной силе,
выраженное как процент измерительной базы экстензометра, L (3.5)
e
См. Рисунок 1.
3.6.5
процент пластического растяжения при максимальной силе
percentage plastic extension at maximum force
A
g
пластическое растяжение при максимальной силе, выраженное как процент измерительной базы
экстензометра, L (3.5)
e
См. Рисунок 1.
3.6.6
процент общего растяжения при разрыве
percentage total extension at fracture
A
t
суммарное растяжение (упругое удлинение плюс пластическое растяжение) в момент разрыва,
выраженное как процент измерительной базы экстензометра L (3.5)
e
См. Рисунок 1.
3.7 Скорость проведения испытания
3.7.1
скорость деформации
strain rate
e&
L
e
увеличение растяжения, измеренное экстензометром на его измерительной базе L (3.5) за какое-то
e
время
ПРИМЕЧАНИЕ См. 3.5.
4 © ISO 2009 – Все права сохраняются

3.7.2
расчетная скорость деформации на параллельной длине
estimated strain rate over the parallel length
&
e
L
c
значение увеличения деформации на параллельной длине, L (3.2), измеренное на испытываемой
c
части образца за какое-то время на основе скорости разделения траверс (3.7.3) и параллельной
длины этой испытываемой части
3.7.3
скорость разделения траверс
crosshead separation rate
v
c
смещение траверс за какое-то время
3.7.4
интенсивность напряжения
stress rate
&
R
увеличение напряжения за какое-то время
ПРИМЕЧАНИЕ Интенсивность напряжения следует использовать только в упругой части испытания (метод B).
3.8
процент уменьшения площади
percentage reduction of area
Z
максимальное изменение в площади поперечного сечения, которое возникло во время испытания,
(S − S ), выраженное как процент исходной площади поперечного сечения, S :
o u o
SS−
ou
Z=× 100
S
o
3.9 Максимальная сила
ПРИМЕЧАНИЕ Для материалов с дискретным переходом в состояние текучести, но в случае, когда
деформационное упрочнение не может быть установлено, максимальная сила F не определяется в настоящей
m
части ISO 6892 [см. примечание к Рисунку 8 c)].
3.9.1
максимальная сила
maximum force
F
m
(для материалов, не показывающих дискретный переход в состояние текучести) наибольшая сила,
которую выдерживает испытываемая часть образца во время испытания
3.9.2
максимальная сила
maximum force
F
m
(для материалов, показывающих дискретный переход в состояние текучести) наибольшая сила,
которую выдерживает испытываемая часть образца во время испытания после начала
деформационного упрочнения
ПРИМЕЧАНИЕ См. Рисунки 8 a) и b).
© ISO 2009 – Все права сохраняются 5

3.10
напряжение
stress
в любой момент времени испытания – это сила, деленная на исходную площадь поперечного сечения,
S , испытываемой части образца
o
[3]
ПРИМЕЧАНИЕ 1 Адаптировано из ISO/TR 25679:2005 .
ПРИМЕЧАНИЕ 2 Все ссылки на напряжение в этой части ISO 6892 относятся к условному напряжению.
ПРИМЕЧАНИЕ 3 В дальнейшем, обозначения “сила” и “напряжение” или “растяжение”, “процент растяжения” и
“деформация” соответственно используются в разных случаях (как присвоенные обозначения оси симметрии или
разъяснения для определения разных свойств). Однако для общей характеристики или определения видимой
точки на кривой, обозначения “сила” и “напряжение” или “растяжение”, “процент растяжения” и “деформация”
соответственно являются взаимозаменяемыми.
3.10.1
предел прочности на разрыв
tensile strength
R
m
напряжение, соответствующее максимальной силе, F (3.9)
m
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
3.10.2
предел текучести
yield strength
когда металлический материал демонстрирует явление текучести, то его пределом является
напряжение, соответствующее точке, достигнутой во время испытания, в которой пластическая
деформация возникает без какого-либо увеличения силы
[3]
ПРИМЕЧАНИЕ Адаптировано из ISO/TR 25679:2005 .
3.10.2.1
верхний предел текучести
upper yield strength
R
eH
максимальное значение напряжения (3.10) раньше первого уменьшения силы
[3]
ПРИМЕЧАНИЕ Адаптировано из ISO/TR 25679:2005 .
См. Рисунок 2.
3.10.2.2
нижний предел текучести
lower yield strength
R
eL
самое низкое значение напряжения (3.10) в течение пластической текучести, не принимая во
внимание какие-либо начальные переходные явления
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
См. Рисунок 2.
6 © ISO 2009 – Все права сохраняются

3.10.3
условный предел текучести, пластическое растяжение
proof strength, plastic extension
R
p
напряжение, при котором пластическое растяжение равно заданному проценту измерительной базы
эестензометра, L (3.5)
e
ПРИМЕЧАНИЕ 1 Адаптировано из ISO/TR 25679:2005, “технический предел текучести, непропорциональное
растяжение”.
ПРИМЕЧАНИЕ 2 Индекс добавляется к подстрочному знаку, чтобы показать предписанный процент, например,
R .
p0,2
См. Рисунок 3.
3.10.4
условный предел текучести, общее растяжение
proof strength, total extension
R
t
напряжение, при котором суммарное растяжение ((упругое удлинение плюс пластическое растяжение)
равно заданному проценту измерительной базы экстензиометра L (3.5)
e
[3]
ПРИМЕЧАНИЕ 1 Адаптировано из ISO/TR 25679:2005 .
ПРИМЕЧАНИЕ 2 Индекс добавляется к подстрочному знаку, чтобы показать предписанный процент, например,
. R .
t0,5
См. Рисунок 4.
3.10.5
постоянный установленный предел прочности
permanent set strength
R
r
Напряжение, при котором после прекращения действия силы заданное постоянное удлинение или
растяжение, выраженное соответственно как процент первоначальной измерительной базы, L
o
(3.1.1), или измерительной базы экстензометра, L (3.5), не превышается
e
[3]
[ISO/TR 25679:2005 ]
См. Рисунок 5.
ПРИМЕЧАНИЕ Индекс добавляется к подстрочному знаку, чтобы показать предписанный процент
первоначальной измерительной базы, например, L , или измерительной базы экстензометра L , например. R .
o e r0,2
3.11
разрыв
fracture
явление, которое считается случившимся, когда происходит полное разделение испытываемой части
образца
ПРИМЕЧАНИЕ Критерии для разрыва, которые могут быть использованы на испытаниях под управлением
ЭВМ, даются на Рисунке A.2.
© ISO 2009 – Все права сохраняются 7

4 Термины и символы
Символы, используемые в этой части ISO 6892, и соответствующие обозначения даны в Таблице 1.
Таблица 1 — Символы и обозначения
Символ Ед. изм. Обозначение
Испытываемая часть образца
первоначальная толщина плоской испытываемой части образца или толщина стенки
a
a , T мм
o
отрезка трубы
первоначальная ширина параллельной длины плоской испытываемой части образца
b
мм или средняя ширина продольной полосы, вырезанной из трубы, или ширина плоской
o
проволоки
первоначальный диаметр параллельной длины круглой испытываемой части образца
d
мм
o
или диаметр проволоки круглого сечения или внутренний диаметр трубы
D мм
первоначальный наружный диаметр трубы
o
L
мм первоначальная измерительная база
o
L′ исходная измерительная база для определения A (см. Приложение I)
мм
wn
o
L мм параллельная длина
c
L мм
измерительная база экстензометра
e
L
мм общая длина испытываемой части образца
t
L
мм конечная измерительная база после разрыва
u
L′ конечная измерительная база после разрыва для определения A (см. Приложение I)
мм
wn
u
S
мм первоначальная площадь поперечного сечения параллельной длины
o
S
мм минимальная площадь поперечного сечения после разрыва
u
k — Коэффициент пропорциональности (см 6.1.1)
Z % процент уменьшения площади поперечного сечения
Удлинение
A
% процент удлинения после разлома (см. 3.4.2)
A процент пластического удлинения без образования шейки (см. Приложение I)
%
wn
Растяжение
A процент растяжения на пределе текучести
%
e
A % процент пластического растяжения под действием максимальной силы, F
g m
A процент суммарного растяжения под действием максимальной силы, F
%
gt m
A процент суммарного растяжения при разрыве
%
t
ΔL растяжение под действием максимальной силы
мм
m
ΔL растяжение при разрыве
мм
f
Скорости
e& −1
скорость деформации
с
L
e
& −1
e
с расчетная скорость деформации на параллельной длине
L
c
−1
& скорость изменения механического напряжения
МПа с
R
−1
v скорость разделения траверс
мм с
c
8 © ISO 2009 – Все права сохраняются

Таблица 1 — Символы и обозначения (продолжение)
Символ Ед.изм. Обозначение
Сила
F Н максимальная сила
m
Предел текучести. Условный предел текучести. Предел прочности при растяжении
b
E МПа модуль упругости
наклон кривой процента растяжения в функции напряжения в данный момент

m МПа
испытания
c
m МПа наклон упругой части кривой процента растяжения в функции напряжения
E
R МПа верхний предел текучести
eH
МПа
R нижний предел текучести
eL
МПа
R прочность на разрыв, предел прочности при растяжении
m
МПа
R условный предел текучести, пластическое растяжение
p
МПа
R заданная постоянная установленная прочность
r
МПа
R условный предел текучести, суммарное растяжение
t
a
Символ, используемый в стандартах на производство стальных труб
b −2
1 МПа = 1 Н мм .
c
В пластической части кривой процента растяжения в функции напряжения значение наклона необязательно представляет
модуль упругости. Это значение может быть в близком согласии со значением модуля упругости, если используется
оптимальный режим (высокая разрешающая способность, двухсторонние усредняющие экстензометры, точное выравнивание
испытываемой части и т.д.).
ВНИМАНИЕ — Необходим множитель 100, если используются значения в процентах
5 Принцип
Конкретное испытание включает напряжение испытываемой часть образца под действием
растягивающей силы, как правило, до разрыва, чтобы установить одно или несколько механических
свойств, определенных в пункте 3. Испытание проводится в условиях комнатной температуры между
10 °C и 35 °C, если не задано иное. Испытания, проводимые в управляемом (автоматизированном)
режиме, должны быть выполнены при температуре 23 °C ± 5 °C.
6 Испытываемая часть образца
6.1 Форма и размеры
6.1.1 Общие положения
Форма и размеры частей образца для проведения конкретных испытаний могут быть ограничены
формой и размерами металлической продукции, из которой берутся образцы для испытаний.
Испытываемую часть обычно получают путем машинной обработки образца, взятого из продукции или
штампованной заготовки или отливки. Однако продукция с постоянным поперечным сечением
(профили, прутки, проволока и т.д.), а также испытательные части в состоянии после отливки
(например, чугун и цветные сплавы) могут быть испытаны без машинной обработки.
Поперечное сечение испытываемых частей может быть круглым, квадратным, прямоугольным,
кольцевым или, в специальных случаях, некоторым другим постоянным поперечным сечением.
© ISO 2009 – Все права сохраняются 9

Предпочтительные образцы для испытаний имеют прямое отношение между первоначальной
измерительной базой, L , и первоначальной площадью поперечного сечения, S , которое выражается
o o
равенством L = kS , где k есть коэффициент пропорциональности. Такие образцы называются
o o
пропорциональным испытываемыми частями. Одобренное на международном уровне значение k
составляет 5,65. Первоначальная измерительная база должна быть не меньше 15 мм. Если площадь
поперечного сечения испытываемой части слишком мала, чтобы отвечать требованию k = 5,65, то для
испытаний можно использовать большее значение k (предпочтительно 11,3) или непропорциональные
части образца.
ПРИМЕЧАНИЕ При использовании первоначальной измерительной базы меньше 20 мм неопределенность
измерения увеличивается.
Что касается непропорциональных частей для испытаний, то для них первоначальная измерительная
база является независимой от площади поперечного сечения S испытываемой части.
o
Допустимые отклонения размеров частей для испытаний должны быть в соответствии с
Приложениями B – E (см. 6.2).
Другие испытываемые части, как, например, заданные в уместных стандартах на продукцию, могут
быть использованы по согласованию с заказчиком К таким стандартам относятся, например,
[1] [2] [6] [7] [10] [13]
ISO 3183 (API 5L), ISO 11960 (API 5CT), ASTM A370 , ASTM E8M , DIN 50125 , IACS W2 и
[14]
JIS Z2201 .
6.1.2 Обработанные на станке части образца для испытаний
Обработанные испытываемые часть должны включать радиус перехода между концами для захвата и
параллельной длиной, если они имеют разные размеры. Радиусы переходов имеют важное значение,
поэтому рекомендуется, чтобы их размеры определялись в спецификации материала, если они не
указаны в соответствующем приложении (см. 6.2).
Захватные концы могут быть любой формы, лишь бы они подходили к зажимам испытательной
машины. Ось испытываемой части образца должна совпадать с осью приложения силы.
Параллельная длина, L , или в случае, когда часть образца для испытания не имеет радиусов
c
перехода, то свободная длина между захватами должна быть всегда больше первоначальной
измерительной базы, L .
o
6.1.3 Необработанные части образца для испытаний
Если испытываемая часть состоит из необработанной длины продукции или представляет собой часть
необработанного прутка для испытания, то свободная длина между захватами должна быть
достаточной для того, чтобы метки измерительной базы находились на удовлетворительной
дистанции от захватов (см. Приложения B – E).
Образцы для испытаний в состоянии после отливки должны включать радиус перехода между
захватными концами и параллельной длиной. Размеры этого радиуса перехода являются важными,
поэтому рекомендуется, чтобы они определялись в стандарте на продукцию. Захватные концы могут
быть любой формы, лишь бы они подходили к зажимам испытательной машины. Параллельная длина,
L , должна быть всегда больше первоначальной измерительной базы, L .
c o
6.2 Типы
Главные типы испытываемых частей определяются в Приложениях от B до E в соответствии с формой
и типом продукции, как показано в Таблице 2. Другие типы частей образца, на которых проводятся
испытания, могут быть заданы в стандартах на продукцию.
10 © ISO 2009 – Все права сохраняются

Таблица 2 — Главные типы испытываемой части согласно типу продукции
Размеры в миллиметрах
Соответствующее
Тип продукции
Приложение
Листы — Плиты — Полосы Проволока — Прутки — Профили

Толщина Диаметр или сторона
a
0,1 u a < 3 — B
— < 4 C
a W 3 W 4 D
Трубы E
6.3 Приготовление частей образца для проведения испытаний
Испытываемые части должны быть взяты и приготовлены в соответствии с уместными
международными стандартами для разных материалов (например, ISO 377).
7 Установление первоначальной площади поперечного сечения
Уместные размеры испытываемой части следует измерить на достаточном количестве поперечных
сечений, перпендикулярных к продольной оси в центральной области параллельной длины части
образца, на которой планируется проведение конкретного испытания.
Рекомендуется измерить минимум три площади поперечного сечения.
Первоначальная площадь поперечного сечения, S , есть средняя площадь поперечного сечения и
o
должна быть вычислена по измерениям подходящих размеров.
Точность этого вычисления зависит от природы и типа испытываемой части образца продукции. В
Приложениях B – E дается описание методов оценки величины S для разных типов испытываемых
o
частей и содержатся технические требования к правильности измерения.
8 Маркировка первоначальной измерительной базы
Каждый конец первоначальной измерительной базы, L , должен быть отмечен путем нанесения тонких
o
меток или нацарапанных линий, но не надрезов, которые могли бы привести к преждевременному
разлому.
Для пропорциональных частей образца испытываемой продукции вычисленное значение
первоначальной измерительной базы может быть округлено до ближайшей величины, кратной 5 мм,
при условии, что разность между вычисленной и маркированной измерительной базой составляет
менее 10 % от L . Первоначальная измерительная база должна быть отмечена с точностью ± 1 %.
o
Если параллельная длина, L , намного больше первоначальной измерительной базы, как, например,
c
необработанные части образцов продукции, то можно отметить рад измерительных баз, частично
перекрывающих друг друга.
© ISO 2009 – Все права сохраняются 11

В некоторых случаях полезно начертить на поверхности испытываемой части линию, параллельную
продольной оси, вдоль которой маркируются измерительные базы.
9 Точность испытательной аппаратуры
Система измерения силы испытательной машины должна иметь градуировку в соответствии с
ISO 7500-1, класс 1 или лучше.
Чтобы устанавливать условный предел прочности (пластическое или общее растяжение),
используемый экстензометр должен быть в соответствии с ISO 9513, класс 1 или лучше в уместном
диапазоне. Что касается других свойств (с большим растяжением), то можно использовать
экстензометр, соответствующий ISO 9513, класс 2, в уместном диапазоне.
10 Режим проведения испытания
10.1 Установка точки отсчета нулевой силы
Система измерения силы должна быть установлена на нуль после сборки ряда испытательных
компонентов для приложения нагрузок, но до реального захвата обоих концов части образца
испытываемого материала. После установки системы измерения силы на нуль, она не должна
изменяться никоим образом в течение испытания.
ПРИМЕЧАНИЕ Использование этого метода гарантирует, что, с одной стороны, вес устройств захвата
компенсируется в измерении силы, а, с другой стороны, любая сила в результате операции захвата не влияет на
это измерение.
10.2 Метод захватывания
Испытываемые части должны быть зажаты подходящими средствами, например, клиньями, винтовыми
захватными устройствами, параллельными губками тисков или держателями с заплечиками.
При каждой операции зажима, испытываемые части образцов материалов следует удерживать таким
образом, что приложение силы осуществляется как можно ближе в направлении оси для того, чтобы
[8]
минимизировать изгиб испытываемой части. Подробная информация дается в ASTM E1012 .
Приложение силы в направлении оси является особенно важным условием при тестировании хрупких
материалов или при определении условного предела текучести (пластическое растяжение),
технического предела прочности (суммарное растяжение) или предела текучести.
Чтобы получить прямую испытываемую часть и обеспечить расположение на одной линии
испытываемой части и захватных приспособлений, можно приложить предварительную силу при
условии, что она не превышает значение, соответствующее 5 % заданного или ожидаемого предела
текучести.
Следует скорректировать величину растяжения, чтобы принять во внимание влияние приложения
предварительной силы.
10.3 Скорость испытания на основе регулирования скорости деформации (метод A)
10.3.1 Общие положения
Метод A предназначается для того, чтобы минимизировать колебания скоростей испытания в течение
момента времени, когда устанавливаются параметры, чувствительные к скорости деформации, а
также свести к минимуму измерительную погрешность результатов испытания.
12 © ISO 2009 – Все права сохраняются

Здесь дано описание двух разных типов регулирования скорости деформации. Первый тип
предполагает регулирование самой скорости деформации, e& , на основе обратной связи, получаемой
L
e
от экстензометра. Второй тип предусматривает регулирование расчетной скорости деформации на
параллельной длине, e& , которое обеспечивается путем управления разделением траверс на
L
c
скорости, равной желаемой скорости деформации, умноженной на параллельную длину.
Если материал показывает гомогенное поведение деформации и сила остается номинально
постоянной, то скорость деформации, e& и расчетная скорость деформации на параллельной длине,
L
e
e& , являются приблизительно одинаковыми. Различия существуют в случае, если материал
L
c
демонстрирует прерывистую текучесть или текучесть с образованием зубчатости на кривой
напряжение – деформация (например, некоторые марки стали и ALMg – сплавы в диапазоне
удлинения на пределе текучести подобно эффекту Portevin-Le Chatelier) или при образовании шейки.
Если сила увеличивается, то расчетная скорость деформации может быть значимо ниже заданной
скорости деформации из-за соответствия испытательной машины.
Скорость испытания должна удовлетворять следующие требования.
a) В диапазоне определений вплоть до установления значений R , R или R включительно, должна
eH p t
применяться скорость деформации, e& (см 3.7.1). Чтобы исключить в этом диапазоне влияние
L
e
соответствия машины для испытаний на растяжение, экстензометр, закрепленный зажимами на
испытываемой части, должен быть под контролем по скорости деформации. (Для испытательных
машин, не обеспечивающих контроль по скорости деформации, может быть использована
&
методика, использующая расчетную скорость деформации на параллельной длине, e .)
L
c
b) Во время прерывистой текучести следует применить расчетную скорость деформации на
параллельной длине e& (см 3.7.2),. В этом диапазоне невозможно контролировать скорость
L
c
деформации, используя экстензометр, закрепленный зажимами на испытываемой части, потому
что местная текучесть может возникать вне измерительной базы экстензометра. Необходимая
расчетная скорость деформации на параллельной длине может поддерживаться в этом диапазоне
достаточно аккуратно, используя постоянную скорость разделения траверс , v (см. 3.7.3);
c
&
vL= e (1)
cc
L
c
где
e& расчетная скорость деформации на параллельной длине;
L
c
L параллельная длина.
c
& &
c) В диапазоне вслед за R или R или концом текучести (см. 3.7.2) можно использовать e или e .
p t
L L
e c
&
Рекомендуется использовать e , чтобы избежать проблем регулирования, которые могут
L
c
возникнуть в случае образования шейки за пределами измерительной базы экстензометра.
Скорости деформации, заданные в 10.3.2 – 10.3.4, должны быть поддержаны во время установления
уместного свойства материала (см. также Рисунок 9).
Во время переключения на другую скорость деформации или другой режим регулирования, не следует
вносить прерывания на кривой напряжение – деформация, которые искажают R , A или A (см.
m g gt
Рисунок 10). Этот эффект может быть снижен подходящим ступенчатым переключением между
скоростями.
© ISO 2009 – Все права сохраняются 13

Скорость деформации может также влиять на форму кривой напряжение – деформация в диапазоне
деформационного упрочнения. Используемую скорость испытания следует подтвердить документами
(см. 10.6).
10.3.2 Скорость деформации для установления верхнего предела текучести, R , или свойств
eH
условного предела текучести, R , и R
p t
Скорость деформации, e& , должна удерживаться как можно постоянной вплоть до установления R
eH
L
e
&
или R , или R . Во время установления этих свойств материала скорость деформации, e , должна
p t
L
e
быть в одном из двух следующих заданных диапазонов (см. также Рисунок 9).
−1
&
Диапазон 1: e = 0,000 07 с , с относительным допуском ± 20 %
L
e
−1
Диапазон 2: e& = 0,000 25 с , с относительным допуском ± 20 % (рекомендуется, если не задано иное)
L
e
Если испытательная машина не может прямо регулировать скорость деформации, то должна быть
использования расчетная скорость на параллельной длине, e& , т.е. постоянная скорость разделения
L
c
траверс. Эта скорость должна быть вычислена, используя уравнение (1).
Результирующая скорость деформации на испытываемой части образца материала будет ниже
заданной скорости деформации, потому что не принимается во внимание соответствие испытательной
машине. Объяснение дается в Приложении F.
10.3.3 Скорость деформации для установления нижнего предела текучести, R , и процента
eL
растяжения на пределе текучести, A
e
Вслед за обнаружением верхнего предела текучести (см. A.4.2), расчетная скорость деформации на
&
параллельной длине, e , должна сохраняться в одном из двух заданных диапазонов (см. Рисунок 9)
L
c
до тех пор, пока не закончится прерывистая текучесть.
−1
Диапазон 2: e& = 0,000 25 с , с относительным допуском ±20 % (рекомендован при установлении R )
eL
L
c
−1
Диапазон 3: e& = 0,002 с , с относительным допуском ± 20 %
L
c
10.3.4 Скорость деформации для установления предела текучести, R , процента удлинения
m
после разрыва, A, процента общего растяжения при максимальной силе, A , процента
gt
пластического растяжения при максимальной силе, A , и процента уменьшения площади
g
поперечного сечения , Z
После установления требуемых свойств текучести/условной текучести расчетная скорость
деформации на параллельной длине должна быть изменена в одном из следующих заданных
&
диапазонов, e , (см. Рисунок 9).
L
c
−1
&
Диапазон 2: e = 0,000 25 с , с относительным допуском ± 20 %
L
c
−1
&
Диапазон 3: e = 0,002 с , с относительным допуском ±20 %
L
c
−1 −1
Диапазон 4: e& = 0,006 7 с , с относительным допуском ±20 % (0,4 мин , с относительным допуском
L
c
± 20 %) (рекомендован, если не задано иное)
Если целью испытания текучести является только установление предела текучести, тогда на
протяжении всего испытания может быть применена расчетная скорость деформации на
параллельной длине испытываемой части образца материала в соответствии с диапазоном 3 или 4.
14 © ISO 2009 – Все права сохраняются

10.4 Скорость испытания на основе интенсивности напряжений (метод B)
10.4.1 Общие положения
Скорости испытаний должны соответствовать следующим требованиям в зависимости от природы
материала. Если не задано иное, то любая удобная скорость испытания может быть использована
вплоть до напряжения, эквивалентного половине заданного предела текучести. Скорости испытания
выше упомянутого предела задаются ниже.
10.4.2 Предел текучести и технический предел прочности
10.4.2.1 Верхний предел текучести, R
eH
Скорость разделения траверс машины должна сохраняться как можно постоянной и в границе
пределов, соответствующих изменениям интенсивности напряжений в Таблице 3.
ПРИМЕЧАНИЕ Для информации, типичные материалы, имеющие модули упругости меньше 150 000 МПа,
включают магний, сплавы алюминия, латунь и титан. Типичные материалы, имеющие модули упругости свыше
150 000 МПа, включают ковкий чугун, сталь, вольфрам и сплавы на основе никеля.
Таблица 3 —Изменение интенсивности напряжений
Модуль упругости материала Изменение
интенсивности
E
напряжений
МПа
&
R
−1
МПа с
мин. макс.
< 150 000 2 20
W 150 000 6 60
10.4.2.2 Нижний предел текучести, R
eL
Если устанавливается только нижний предел текучести, то скорость деформации во время текучести
−1
на параллельной длине испытываемой части образца материала должна быть между 0,000 25 с и
−1
0,002 5 с . Скорость деформации в переделах параллельной длины должна сохраняться по
возможности на постоянном значении. Если эту скорость невозможно регулировать непосредственно,
то она должна быть зафиксирована путем регулирования изменения интенсивности напряжения в
момент перед нача
...