ISO/TS 6336-20:2022
(Main)Calculation of load capacity of spur and helical gears — Part 20: Calculation of scuffing load capacity — Flash temperature method
Calculation of load capacity of spur and helical gears — Part 20: Calculation of scuffing load capacity — Flash temperature method
This document specifies methods and formulae for evaluating the risk of scuffing, based on Blok's contact temperature concept. The fundamental concept is applicable to all machine elements with moving contact zones. The flash temperature formulae are valid for a band-shaped or approximately band-shaped Hertzian contact zone and working conditions characterized by sufficiently high Péclet numbers.
Calcul de la capacité de charge des engrenages cylindriques à dentures droite et hélicoïdale — Partie 20: Calcul de la capacité de charge au grippage — Méthode de la température-éclair
Le présent document spécifie les méthodes et les formules pour l'évaluation des risques de grippage, en se basant sur le concept de la température de contact de Blok. Le concept fondamental selon Blok est applicable à tous les éléments de machine ayant des zones de contact mobiles. Les formules de température-éclair sont valables pour une zone de contact hertzien en forme de bande ou quasiment en forme de bande et pour des conditions de fonctionnement caractérisées par des nombres de Péclet suffisamment élevés.
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TECHNICAL ISO/TS
SPECIFICATION 6336-20
Second edition
2022-05
Calculation of load capacity of spur
and helical gears —
Part 20:
Calculation of scuffing load capacity —
Flash temperature method
Calcul de la capacité de charge des engrenages cylindriques à
dentures droite et hélicoïdale —
Partie 20: Calcul de la capacité de charge au grippage — Méthode de
la température-éclair
Reference number
ISO/TS 6336-20:2022(E)
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Published in Switzerland
ii
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ISO/TS 6336-20:2022(E)
Contents Page
Foreword .iv
Introduction .v
1 Scope . 1
2 Normative references . 1
3 Terms and definitions . 1
3.1 Terms and definitions . 1
3.2 Symbols and units . 1
4 Scuffing and wear .5
4.1 Occurrence of scuffing and wear . 5
4.2 Transition diagram . 5
4.3 Friction at incipient scuffing . 7
5 Basic formulae . 7
5.1 Contact temperature . 7
5.2 Flash temperature formula . 8
5.3 Transverse unit load . 10
5.4 Distribution of overall bulk temperatures . 11
5.5 Rough approximation of a bulk temperature . 11
6 Coefficient of friction .12
6.1 General .12
6.2 Mean coefficient of friction, method A .12
6.3 Mean coefficient of friction, method B . 13
6.4 Mean coefficient of friction, method C . 13
7 Parameter on the line of action .14
8 Approach factor.15
9 Load sharing factor, X .15
Γ
9.1 General . 15
9.2 Spur gears with unmodified profiles . 16
9.3 Spur gears with profile modification . 17
9.4 Buttressing factor, X . 18
but,Γ
9.5 Helical gears with ε ≤ 0,8 and unmodified profiles . 19
β
9.6 Helical gears with ε ≤ 0,8 and profile modification . 19
β
9.7 Helical gears with ε ≥ 1,2 and unmodified profiles . 20
β
9.8 Helical gears with ε ≥ 1,2 and profile modification . 21
β
9.9 Helical gears with 0,8 < ε < 1,2.22
β
10 Scuffing temperature and safety .23
10.1 Scuffing temperature.23
10.2 Structural factor . 23
10.3 Contact exposure time . 24
10.4 Scuffing temperature in gear tests . 25
10.5 Safety range . 25
Annex A (informative) Flash temperature formula presentation .26
Annex B (informative) Optimal profile modification .31
Bibliography .33
iii
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ISO/TS 6336-20:2022(E)
Foreword
ISO (the International Organization for Standardization) is a worldwide federation of national standards
bodies (ISO member bodies). The work of preparing International Standards is normally carried out
through ISO technical committees. Each member body interested in a subject for which a technical
committee has been established has the right to be represented on that committee. International
organizations, governmental and non-governmental, in liaison with ISO, also take part in the work.
ISO collaborates closely with the International Electrotechnical Commission (IEC) on all matters of
electrotechnical standardization.
The procedures used to develop this document and those intended for its further maintenance are
described in the ISO/IEC Directives, Part 1. In particular, the different approval criteria needed for the
different types of ISO documents should be noted. This document was drafted in accordance with the
editorial rules of the ISO/IEC Directives, Part 2 (see www.iso.org/directives).
Attention is drawn to the possibility that some of the elements of this document may be the subject of
patent rights. ISO shall not be held responsible for identifying any or all such patent rights. Details of
any patent rights identified during the development of the document will be in the Introduction and/or
on the ISO list of patent declarations received (see www.iso.org/patents).
Any trade name used in this document is information given for the convenience of users and does not
constitute an endorsement.
For an explanation of the voluntary nature of standards, the meaning of ISO specific terms and
expressions related to conformity assessment, as well as information about ISO's adherence to
the World Trade Organization (WTO) principles in the Technical Barriers to Trade (TBT), see
www.iso.org/iso/foreword.html.
This document was prepared by Technical Committee ISO/TC 60, Gears, Subcommittee SC 2, Gear
capacity calculation.
This second edition cancels and replaces the first edition (ISO/TS 6336-20:2017), which has been
technically revised.
The main changes are as follows:
— bevel gear related content has been removed after the publication of ISO/TS 10300-20:2021 which
precisely covers bevel gears;
— unit of the thermo-elastic factor, X , has been corrected in 5.2 and A.4;
M
— Formula (30) to calculate the parameter on the line of action at point D, Г , has been revised;
D
— Formula (A.10) to calculate the reduced modulus of elasticity, E , has been corrected;
r
— Formulae (A.11) and (A.12) to calculate the thermal contact coefficients, B and B , have been
M1 M2
corrected;
— Bibliography has been updated.
A list of all parts in the ISO 6336 series can be found on the ISO website.
Any feedback or questions on this document should be directed to the user’s national standards body. A
complete listing of these bodies can be found at www.iso.org/members.html.
iv
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ISO/TS 6336-20:2022(E)
Introduction
The ISO 6336 series consists of International Standards, Technical Specifications (TS) and Technical
Reports (TR) under the general title Calculation of load capacity of spur and helical gears (see Table 1).
— International Standards contain calculation methods that are based on widely accepted practices
and have been validated.
— TS contain calculation methods that are still subject to further development.
— TR contain data that is informative, such as example calculations.
The procedures specified in ISO 6336-1 to ISO 6336-19 cover fatigue analyses for gear rating. The
procedures described in ISO 6336-20 to ISO 6336-29 are predominantly related to the tribological
behaviour of the lubricated flank surface contact. ISO 6336-30 to ISO 6336-39 include example
calculations. The ISO 6336 series allows the addition of new parts under appropriate numbers to reflect
knowledge gained in the future.
Requesting standardized calculations according to ISO 6336 without referring to specific parts
requires the use of only those parts that are currently designated as International Standards (see
Table 1 for listing). When requesting further calculations, the relevant part or parts of ISO 6336 need to
be specified. The use of a technical specification as acceptance criteria for a specific design needs to be
agreed in advance between the manufacturer and the purchaser.
Table 1 — Overview of ISO 6336
International Technical Technical
Calculation of load capacity of spur and helical gears
Standard Specification Report
Part 1: Basic principles, introduction and general influence factors X
Part 2: Calculation of surface durability (pitting) X
Part 3: Calculation of tooth bending strength X
Part 4: Calculation of tooth flank fracture load capacity X
Part 5: Strength and quality of materials X
Part 6: Calculation of service life under variable load X
Part 20: Calculation of scuffing load capacity — Flash temperature
X
method
Part 21: Calculation of scuffing load capacity — Integral tempera-
X
ture method
Part 22: Calculation of micropitting load capacity
X
(replaces ISO/TR 15144-1)
Part 30: Calculation examples for the application of ISO 6336 parts
X
1,2,3,5
Part 31: Calculation examples of micropitting load capacity
X
(replaces ISO/TR 15144-2)
At the time of publication of this document, some of the parts listed here were under development. Consult the ISO website.
Since 1990, the flash temperature method has been enriched with research for short exposure times,
consideration of transition diagrams, new approximations for the coefficient of friction, and completely
renewed load sharing factors.
The integral temperature, presented in ISO/TS 6336-21, averages the flash temperature and
supplements empirical influence factors to the hidden load sharing factor. The resulting value
approximates the maximum contact temperature, thus yielding about the same assessment of scuffing
risk as the flash temperature method of this document. The integral temperature method is less
sensitive for those cases where there are local temperature peaks, usually in gearsets that have low
contact ratio or contact near the base circle or other sensitive geometries.
v
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ISO/TS 6336-20:2022(E)
The risk of scuffing damage varies with the properties of gear materials, the lubricant used, the
surface roughness of tooth flanks, the sliding velocities and the load. In contrast to the relatively long
time of development of fatigue damage, one single momentary overload can initiate scuffing damage
[8][9][10][11][12][13]
of such severity that affected gears may no longer be used. According to Blok , high
contact temperatures of lubricant and tooth surfaces at the instantaneous contact position can effect a
breakdown of the lubricant film at the contact interface.
The interfacial contact temperature is conceived as the sum of two components.
— The interfacial bulk temperature of the moving interface, which, if varying, does so only
comparatively slowly. The bulk temperature, θ , is the equilibrium temperature of the surface of
M
the gear teeth before they enter the contact zone. For evaluating this component, it can be suitably
averaged from the two overall bulk temperatures of the two rubbing teeth. The latter two bulk
[17]
temperatures follow from the thermal network theory .
— The rapidly fluctuating flash temperature of the moving faces in contact. The flash temperature is
the calculated increase in gear tooth surface temperature at a given point along the path of contact
resulting from the combined effects of gear tooth geometry, load, friction, velocity and material
properties during operation. The coefficient of friction can significantly influence the result and
it is recommended to closely pay attention to its calculation. A common practice is the use of a
coefficient of friction valid for regular working conditions, although it can be stated that at incipient
scuffing, the coefficient of friction has significantly higher values.
The complex relationship between mechanical, hydrodynamical, thermodynamical and chemical
phenomena has been the object of extensive research and experiment. Experimental investigations
can induce empirical influence factors. A direct substitution of empirical influence factors can
enforce the related functional factors in the main formula to be fixated to average values. However,
correct treatment of functional factors (e.g. coefficient of friction, load sharing factor, thermal contact
coefficient) keeps the main formula intact, in confirmation with the experiments and practice.
Next to the maximum contact temperature, the progress of the contact temperature along the path of
contact provides necessary information to the gear design.
vi
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TECHNICAL SPECIFICATION ISO/TS 6336-20:2022(E)
Calculation of load capacity of spur and helical gears —
Part 20:
Calculation of scuffing load capacity — Flash temperature
method
1 Scope
This document specifies methods and formulae for evaluating the risk of scuffing, based on Blok's
contact temperature concept.
The fundamental concept is applicable to all machine elements with moving contact zones. The flash
temperature formulae are valid for a band-shaped or approximately band-shaped Hertzian contact
zone and working conditions characterized by sufficiently high Péclet numbers.
2 Normative references
The following documents are referred to in the text in such a way that some or all of their content
constitutes requirements of this document. For dated references, only the edition cited applies. For
undated references, the latest edition of the referenced document (including any amendments) applies.
ISO 1122-1, Vocabulary of gear terms — Part 1: Definitions related to geometry
ISO 1328-1, Cylindrical gears — ISO system of flank tolerance classification — Part 1: Definitions and
allowable values of deviations relevant to flanks of gear teeth
ISO 6336-1, Calculation of load capacity of spur and helical gears — Part 1: Basic principles, introduction
and general influence factors
ISO 10825, Gears — Wear and damage to gear teeth — Terminology
3 Terms and definitions
3.1 Terms and definitions
For the purposes of this document, the terms and definitions given in ISO 1122-1 and ISO 10825 apply.
ISO and IEC maintain terminology databases for use in standardization at the following addresses:
— ISO Online browsing platform: available at https:// www .iso .org/ obp
— IEC Electropedia: available at https:// www .electropedia .org/
3.2 Symbols and units
The symbols used in the formulae are shown in Table 2. The units of length, metre, millimetre and
micrometre, have been chosen in accordance with common practice. To achieve a “coherent” system,
the units for B , c and X have been adapted to the mixed application of metre and millimetre or
M γ M
millimetre and micrometre.
NOTE The term wheel is used for the mating gear of a pinion.
1
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ISO/TS 6336-20:2022(E)
Table 2 — Symbols and units
Symbol Description Unit
A Tolerance class in accordance with ISO 1328-1 —
a Centre distance mm
1/2 1/2· 1/2
B Thermal contact coefficient N/(mm ⋅m s ⋅K)
M
1/2 1/2· 1/2
B Thermal contact coefficient of pinion N/(mm ⋅m s ⋅K)
M1
1/2 1/2· 1/2
B Thermal contact coefficient of wheel N/(mm ⋅m s ⋅K)
M2
b Facewidth, smaller value for pinion or wheel mm
b Semi-width of Hertzian contact band mm
H
C Tip relief of pinion μm
a1
C Tip relief of wheel μm
a2
C Optimal tip relief μm
eff
C Equivalent tip relief of pinion μm
eq1
C Equivalent tip relief of wheel μm
eq2
C Root relief of pinion μm
f1
C Root relief of wheel μm
f2
c Specific heat per unit mass of pinion J/(kg⋅K)
M1
c Specific heat per unit mass of wheel J/(kg⋅K)
M2
c Mesh stiffness N/(mm⋅μm)
γ
d Tip diameter of pinion mm
a1
d Tip diameter of wheel mm
a2
d Reference diameter of pinion mm
1
d Reference diameter of wheel mm
2
2
E Modulus of elasticity of pinion N/mm
1
2
E Modulus of elasticity of wheel N/mm
2
2
E Reduced modulus of elasticity N/mm
r
F External axial force N
ex
F Normal load in wear test N
n
F Nominal tangential force N
t
H Auxiliary dimension mm
1
H Auxiliary dimension mm
2
K Application factor —
A
K Transverse load factor (scuffing) —
Bα
K Face load factor (scuffing) —
Bß
K Transverse load factor (contact stress) —
Hα
K Face load factor (contact stress) —
Hß
K Multiple path factor —
mp
K Dynamic factor —
v
m Normal module mm
n
n Number of mesh contacts —
p
-1
n Revolutions per minute of pinion min
1
Pé Péclet number of pinion material —
1
Pé Péclet number of wheel material —
2
Ra Tooth flank surface roughness of pinion μm
1
Ra Tooth flank surface roughness of wheel μm
2
S Safety factor for scuffing —
B
2
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ISO/TS 6336-20:2022(E)
Table 2 (continued)
Symbol Description Unit
S Load stage (in FZG test) —
FZG
t Contact exposure time at bend of curve μs
c
t Longest contact exposure time μs
max
t Contact exposure time of pinion μs
1
t Contact exposure time of wheel μs
2
u Gear ratio —
u Virtual ratio —
v
v Sliding velocity m/s
g
v Tangential velocity of pinion m/s
g1
v Tangential velocity of wheel m/s
g2
v Sum of tangential velocities in pitch point m/s
gΣC
v Pitch line velocity m/s
t
w Normal unit load N/mm
Bn
w Transverse unit load N/mm
Bt
X Buttressing factor —
but,Γ
X Buttressing value —
but,A
X Buttressing value —
but,E
X Geometry factor —
G
X Approach factor —
J
X Lubricant factor —
L
–3/4 1/2 –1/2
X Thermo-elastic factor K⋅N ⋅s ·m ⋅mm
M
X Multiple mating pinion factor —
mp
X Roughness factor —
R
X Lubrication system factor —
S
X Structural factor —
W
X Angle factor —
αβ
X Load sharing factor —
Γ
X Gradient of the scuffing temperature —
Θ
z Number of teeth of pinion —
1
z Number of teeth of wheel —
2
α Transverse tip pressure angle of pinion °
a1
α Transverse tip pressure angle of wheel °
a2
α Transverse pressure angle °
t
α Normal working pressure angle °
wn
α Transverse working pressure angle °
wt
α Pinion pressure angle at arbitrary point °
y1
β Helix angle °
β Base helix angle °
b
β Working helix angle °
w
Γ Parameter on the line of action at point A —
A
Γ Parameter on the line of action at point AA —
AA
Γ Parameter on the line of action at point AB —
AB
Γ Parameter on the line of action at point AU —
AU
Γ Parameter on the line of action at point B —
B
3
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ISO/TS 6336-20:2022(E)
Table 2 (continued)
Symbol Description Unit
Γ Parameter on the line of action at point BB —
BB
Γ Parameter on the line of action at point D —
D
Γ Parameter on the line of action at point DD —
DD
Γ Parameter on the line of action at point DE —
DE
Γ Parameter on the line of action at point E —
E
Γ Parameter on the line of action at point EE —
EE
Γ Parameter on the line of action at point EU —
EU
Γ Parameter on the line of action at point M —
M
Γ Parameter on the line of action at arbitrary point —
y
γ Angle of direction of tangential velocity of pinion —
1
γ Angle of direction of tangential velocity of wheel —
2
ε Transverse contact ratio —
α
ε Overlap ratio —
ß
ε Total contact ratio —
γ
η Absolute (dynamic) viscosity at oil temperature mPa⋅s
oil
Θ Contact temperature °C
B
Θ Maximum contact temperature °C
Bmax
Θ Flash temperature K
fl
Θ Average flash temperature K
flm
Θ Maximum flash temperature K
flmax
Θ Maximum flash temperature at test K
flmaxT
Θ Bulk temperature °C
M
Θ Interfacial bulk temperature °C
Mi
Θ Bulk temperature at test °C
MT
Θ Bulk temperature of pinion teeth °C
M1
Θ Bulk temperature of wheel teeth °C
M2
Θ Oil temperature before reaching the mesh °C
oil
Θ Scuffing temperature °C
S
Θ Scuffing temperature at long contact time °C
Sc
λ Heat conductivity of pinion N/(s⋅K)
M1
λ Heat conductivity of wheel N/(s⋅K)
M2
µ Coefficient of friction in pin-and-ring test —
μ Mean coefficient of friction —
m
v Poisson's ratio of pinion material —
1
v Poisson's ratio of wheel material —
2
3
ρ Density of pinion material kg/m
M1
3
ρ Density of wheel material kg/m
M2
ρ Transverse relative radius of curvature at pitch point mm
relC
ρ Radius of curvature at arbitrary point of pinion mm
y1
ρ Radius of curvature at arbitrary point of wheel mm
y2
ρ Relative radius of curvature at arbitrary point y mm
rely
Φ Quill shaft twist °
4
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ISO/TS 6336-20:2022(E)
4 Scuffing and wear
4.1 Occurrence of scuffing and wear
When gear teeth are completely separated by a full fluid film of lubricant, there is no contact between
the asperities of the tooth surfaces, and usually, there is no scuffing or wear. Here, the coefficient of
friction is rather low. In exceptional cases, a damage similar to scuffing can be caused by a sudden
[15]
thermal instability in a thick oil film. This phenomenon is not treated here.
For thinner elastohydrodynamic films, incidental asperity contact takes place. Accordingly, as the mean
film thickness decreases, the number of contacts increases. Abrasive wear, adhesive wear or scuffing
becomes possible. Abrasive wear can occur due to the rolling action of the gear teeth or the presence
of abrasive particles in the lubricant. Adhesive wear occurs by localized welding and subsequent
detachment and transfer of particles from one or both of the meshing teeth. Abrasive or adhesive wear
may not be harmful if it is mild and if it subsides with time, as in a normal run-in process.
In contrast to mild wear, scuffing is a severe form of adhesive wear that can result in progressive
damage to the gear teeth. In contrast to pitting and fatigue breakage which show a distinct incubation
period, a short transient overloading can result in scuffing failure.
Excessive aeration or the presence in the lubricant of contaminants such as metal particles in
suspension, or water, also increases the risk of scuffing damage. After scuffing, high-speed gears tend to
suffer high levels of dynamic loading due to vibration which usually cause further damage by scuffing,
pitting or tooth breakage.
In most cases, the resistance of gears to scuffing can be improved by using a lubricant with enhanced
anti-scuff additives.
NOTE The less correct designation Extreme Pressure (EP) is replaced by anti-scuff.
It is important to be aware that the use of anti-scuff additives can equally lead to some disadvantages,
e.g. corrosion of copper, embrittlement of elastomers, lack of world-wide availability.
The methods described are not suitable for “cold scuffing” which is in general associated with low
speed, under approximately 4 m/s, through hardened heavily loaded gears of rather poor quality.
4.2 Transition diagram
The lubrication condition of sliding concentrated steel contacts, which operate in a liquid lubricant, can
[16][17][18][19]
be described in terms of transition diagrams. A transition diagram, according to Figure 1,
is considered to be applicable to contacts functioning at constant oil bath temperature.
At combinations of normal force, F , and sliding velocity, v , which fall below the line A1-S, in region I
n g
(see Figure 1), the lubrication condition is characterized by a coefficient of friction of about 0,1 and a
−2 3 −6 3
specific wear rate of 10 mm /(N·m) to 10 mm /(N·m), i.e. volume wear per unit of normal force, per
unit of sliding distance.
If, with v not above a value according to point S, the load is increased into region II, a transition into
g
a second condition of lubrication occurs. This mild wear lubrication condition is characterized by a
3 3
coefficient of friction of about 0,3 to 0,4 and a specific wear rate of 1 mm /(N⋅m) to 5 mm /(N⋅m).
5
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ISO/TS 6336-20:2022(E)
Key
X sliding velocity, v , in m/s
g
Y normal force, F
n
a
“No wear” or extremely mild wear.
b
Mild wear.
c
Scuffing — severe wear.
Figure 1 — Transition diagram for contraform contacts with exampl
...
ISO/TC 60/SC 2
ISO/TS 6336-20:2022(F)
ISO/TC 60/SC 2
Date: 2022-04-052022-05
ISO/TS 6336-20:2022(F)
ISO/TC 60/SC 2/GT 6
ISO/TC 60/SC 2/GT 6
Secrétariat: DINDIN
Calcul de la capacité de charge des engrenages cylindriques à dentures
droite et hélicoïdale — Calcul de la capacité de charge au grippage —
Partie 20: Méthode de la température-éclair
Calculation of load capacity of spur and helical gears — Calculation of scuffing load capacity — Part 20:
Flash temperature method
Type du document:
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Stade du document:
Langue du document:
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Droits de reproduction
Calcul de la capacité de charge des engrenages cylindriques à dentures droite et
hélicoïdale — Partie 20: Calcul de la capacité de charge au grippage — Méthode
de la température-éclair
Calculation of load capacity of spur and helical gears — Part 20: Calculation of scuffing
load capacity — Flash temperature method
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Fax + 41 22 749 09 47
copyright@iso.org
www.iso.org
www.iso.org
iv
---------------------- Page: 3 ----------------------
Sommaire Page
Avant-propos . v
Introduction . vii
1 Domaine d'application . 1
2 Références normatives . 1
3 Termes et définitions . 1
3.1 Termes et définitions . 1
3.2 Symboles et unités . 2
4 Grippage et usure . 6
4.1 Apparition du grippage et de l'usure . 6
4.2 Diagramme de transition . 6
4.3 Frottement à l'amorçage du grippage . 8
5 Formules de base . 9
5.1 Température de contact . 9
5.2 Formule de la température-éclair . 10
5.3 Charge unitaire apparente . 11
5.4 Répartition des températures de masse globales . 12
5.5 Approximation grossière de la température de masse . 13
6 Coefficient de frottement . 13
6.1 Généralités . 13
6.2 Coefficient de frottement moyen, méthode A . 14
6.3 Coefficient de frottement moyen, méthode B . 14
6.4 Coefficient de frottement moyen, méthode C . 14
7 Paramètre sur la ligne d'action . 15
8 Facteur d'approche . 17
9 Facteur de répartition de charge, X . 17
Γ
9.1 Généralités . 17
9.2 Engrenages à denture droite à profils non corrigés . 18
9.3 Engrenages à denture droite à profils corrigés . 19
9.4 Facteur de contrefort, Xbut,Γ . 20
9.5 Engrenages à denture hélicoïdale avec ε ≤ 0,8 à profils non corrigés . 21
β
9.6 Engrenages à denture hélicoïdale avec ε ≤ 0,8 à profils corrigés . 22
β
9.7 Engrenages à denture hélicoïdale avec εβ ≥ 1,2 à profils non corrigés . 23
9.8 Engrenages à denture hélicoïdale avec ε ≥ 1,2 à profils corrigés . 23
β
9.9 Engrenages à denture hélicoïdale avec 0,8 < ε < 1,2 . 25
β
10 Température de grippage et sécurité . 25
10.1 Température de grippage . 25
10.2 Facteur de structure . 26
10.3 Durée de contact . 26
10.4 Température de grippage dans les essais d'engrenage . 27
10.5 Domaine de sécurité . 28
v
---------------------- Page: 4 ----------------------
Annexe A (informative) Présentation de la formule de la température-éclair . 29
Annexe B (informative) Correction de profil optimale . 34
Bibliographie . 36
vi
---------------------- Page: 5 ----------------------
Avant-propos
L'ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération mondiale d'organismes
nationaux de normalisation (comités membres de l'ISO). L'élaboration des Normes internationales est
en général confiée aux comités techniques de l'ISO. Chaque comité membre intéressé par une étude a le
droit de faire partie du comité technique créé à cet effet. Les organisations internationales,
gouvernementales et non gouvernementales, en liaison avec l'ISO participent également aux travaux.
L'ISO collabore étroitement avec la Commission électrotechnique internationale (IEC) en ce qui
concerne la normalisation électrotechnique.
Les procédures utilisées pour élaborer le présent document et celles destinées à sa mise à jour sont
décrites dans les Directives ISO/IEC, Partie 1. Il convient, en particulier, de prendre note des différents
critères d'approbation requis pour les différents types de documents ISO. Le présent document a été
rédigé conformément aux règles de rédaction données dans les Directives ISO/IEC, Partie 2
(voir www.iso.org/directives www.iso.org/directives).
L'attention est attirée sur le fait que certains des éléments du présent document peuvent faire l'objet de
droits de propriété intellectuelle ou de droits analogues. L'ISO ne saurait être tenue pour responsable
de ne pas avoir identifié de tels droits de propriété et averti de leur existence. Les détails concernant les
références aux droits de propriété intellectuelle ou autres droits analogues identifiés lors de
l'élaboration du document sont indiqués dans l'Introduction et/ou dans la liste des déclarations de
brevets reçues par l'ISO (voir www.iso.org/brevetswww.iso.org/brevets).
Les appellations commerciales éventuellement mentionnées dans le présent document sont données
pour information, par souci de commodité, à l’intention des utilisateurs et ne sauraient constituer un
engagement.
Pour une explication de la nature volontaire des normes, la signification des termes et expressions
spécifiques de l'ISO liés à l'évaluation de la conformité, ou pour toute information au sujet de l'adhésion
de l'ISO aux principes de l’Organisation mondiale du commerce (OMC) concernant les obstacles
techniques au commerce (OTC), voir le lien suivant: www.iso.org/iso/fr/avant-
propos.htmlwww.iso.org/avant-propos.
Le présent document a été élaboré par le comité technique ISO/TC 60, Engrenages, sous-comité SC 2,
Calcul de la capacité des engrenages.
Cette seconde édition annule et remplace la première édition (ISO/TS 6336-20:2017) qui a fait l’objet
d’une révision technique.
Les principales modifications sont les suivantes:
— le contenu relatif aux engrenages coniques a été supprimé après la publication de l’ISO/TS 10300-
20:2021 qui couvre précisément les engrenages coniques;
— l’unité du facteur thermoélastique, X a été corrigée dans les paragraphesen 5.2 et A.4;
M,
— la Formule (30) pour le calcul du paramètre sur la ligne de conduite au point D, Γ , a été révisée;
D
— la Formule (A.10) pour calculer le module d'élasticité réduit, E a été corrigée;
r,
vii
---------------------- Page: 6 ----------------------
— les Formules (A.11) et (A.12) pour calculer le coefficient de contact thermique du pignon B et B
M1 M2,
ont été corrigées;
— la Bibliographie a été mise à jour.
Une liste de toutes les parties de la série ISO 6336 se trouve sur le site web de l'ISO.
Il convient que l'utilisateurl’utilisateur adresse tout retour d'informationd’information ou toute
question concernant le présent document à l'organismel’organisme national de normalisation de son
pays. Une liste exhaustive desdits organismes se trouve à l'adresse
www.iso.org/fr/members.html.l’adresse www.iso.org/fr/members.html.
viii
---------------------- Page: 7 ----------------------
Introduction
La série ISO 6336 se compose de Normes internationales, de Spécifications techniques (TS) et de
Rapports techniques (TR) sous le titre général Calcul de la capacité de charge des engrenages
cylindriques à dentures droite et hélicoïdale (voir Tableau 1).
— Les Normes internationales contiennent des méthodes de calcul basées sur des pratiques
largement admises qui ont été validées.
— Les Spécifications techniques (TS) contiennent des méthodes de calcul qui font toujours l’objet de
développements.
— Les Rapports techniques (TR) contiennent des données à caractère informatif, telles que des
exemples de calcul.
Les procédures spécifiées dans les ISO 6336-1 à ISO 6336-19 couvrent les analyses de fatigue pour la
classification des engrenages. Les procédures décrites dans les ISO 6336-20 à ISO 6336-29 sont
principalement liées au comportement tribologique du contact sur la surface d’un flanc lubrifié. Les
ISO 6336-30 à ISO 6336-39 incluent des exemples de calcul. La série ISO 6336 permet l’ajout de
nouvelles parties en nombre suffisant pour refléter les connaissances qui pourront être acquises à
l’avenir.
Toute demande de calculs selon l’ISO 6336 sans référence à des parties spécifiques nécessite d'utiliser
uniquement les parties désignées comme Normes internationales (voir la liste du Tableau 1). Si des
Spécifications techniques (TS) sont requises comme faisant partie du calcul de la capacité de charge,
elles doivent être spécifiées. L’utilisation d’une spécification technique en tant que critère d’acceptation
pour une conception spécifique est soumise à un accord commercial.
ix
---------------------- Page: 8 ----------------------
Tableau 1 — Parties de l’ISO 6336 (état à la date de publication)
Calcul de la capacité de charge des engrenages cylindriques à Norme Spécification Rapport
dentures droite et hélicoïdale internationale technique technique
Partie 1: Principes de base, introduction et facteurs généraux
X
d'influence
Partie 2: Calcul de la résistance à la pression de contact (piqûre) X
Partie 3: Calcul de la résistance à la flexion en pied de dent X
Partie 4: Calcul de la capacité de charge de la rupture en flanc de
X
dent
Partie 5: Résistance et qualité des matériaux X
Partie 6: Calcul de la durée de vie en service sous charge variable X
Partie 20: Calcul de la capacité de charge au grippage (applicable
également aux engrenages conique et hypoïde) — Méthode de la
température-éclair
X
(remplace: ISO/TR 13989-1)
Partie 21: Calcul de la capacité de charge au grippage (applicable
également aux engrenages conique et hypoïde) — Méthode de la
X
température intégrale
(remplace: ISO/TR 13989-2)
Partie 22: Calcul de la capacité de charge aux micropiqûres
X
(remplace l’ISO/TR 15144-1)
Partie 30: Exemples de calculs selon les normes
X
ISO 6336-1, 2, 3, 5
Partie 31: Exemples de calcul de la capacité de charge aux
micropiqûres
X
(remplace l’ISO/TR 15144-2)
Depuis 1990, la méthode de la température-éclair a été enrichie par des recherches sur les temps de
contact de courte durée, sur la prise en compte des diagrammes de transition, sur de nouvelles
approximations sur le coefficient de frottement et sur un renouvellement complet des facteurs de
répartition de charge.
La méthode de la température intégrale, présentée dans l’ISO/TS 6336-21, moyenne la température-
éclair et ajoute des facteurs d'influence empiriques au facteur de répartition de charge. Les valeurs
résultantes arrondissent la température maximale de contact, donnant alors à peu de chose près la
même évaluation du risque de grippage que la méthode de la température-éclair du présent document.
La méthode de la température intégrale est moins sensible dans les cas présentant des pics de
température localisés, habituellement dans les ensembles d'engrenages qui ont des faibles rapports de
conduite ou qui présentent des contacts au voisinage du cercle de base ou des géométries sensibles.
x
---------------------- Page: 9 ----------------------
Le risque de détérioration par grippage varie selon les propriétés des matériaux des dentures, le
lubrifiant utilisé, la rugosité de surface des flancs de denture, les vitesses de glissement et la charge. Par
opposition au développement relativement long de la détérioration par fatigue, une surcharge
instantanée unique peut initier la détérioration par grippage avec une telle sévérité que l'engrenage ne
[[8][9][10][11][12][13][14][15][16][17]
pourra être utilisé plus longtemps. D'après Blok , des températures de contact
élevées du lubrifiant et des surfaces de denture au point de contact instantané peuvent entraîner une
rupture du film de lubrifiant à l'interface du contact.
La température de contact à l'interface résulte de la somme de deux composantes.
— La température de masse de l'interface en mouvement, qui, si elle varie, le fait comparativement
lentement. La température de masse, θM, est la température d’équilibre de la surface des dents
d’engrenage, avant qu’elles n’entrent dans la zone de contact. Pour évaluer cette composante, elle
peut être moyennée à partir des deux températures de masse des deux dentures frottantes. Ces
[1817]
deux dernières températures de masse se déduisent de la théorie des réseaux thermiques .
— La fluctuation rapide de la température-éclair des surfaces en contact en mouvement. La
température-éclair est l’augmentation calculée de la température à la surface d’une dent
d’engrenage à un point donné de la ligne de conduite, résultant des effets combinés de la géométrie,
de la charge, des frottements, de la vitesse et des propriétés du matériau de la dent d’engrenage
durant le fonctionnement. Le coefficient de frottement influence considérablement le résultat et il
est recommandé de prêter une attention particulière à son calcul. La pratique habituelle est
d'utiliser un coefficient de frottement valide pour des conditions de fonctionnement normales, bien
qu'il soit établi qu'au commencement du grippage le coefficient de frottement atteint des valeurs
plus élevées.
Les relations complexes entre les phénomènes mécaniques, hydrodynamiques, thermodynamiques et
chimiques furent l'objet d'importantes recherches et expérimentations, qui peuvent induire différents
facteurs d'influence empiriques. Une suppléance directe des facteurs d'influence empiriques peut
renforcer les paramètres fonctionnels associés dans la formule de base et les fixer à des valeurs
moyennes. Cependant, un traitement correct des paramètres fonctionnels (c'est-à-dire coefficient de
frottement, facteur de répartition de charge, coefficient thermique de contact) garde la formule
principale intacte, ce qui est confirmé avec l'expérimentation et la pratique.
À côté de la température maximale de contact, l'évolution de la température de contact le long de la
ligne d'action fournit l'information nécessaire pour la conception de l'engrenage.
xi
---------------------- Page: 10 ----------------------
Calcul de la capacité de charge des engrenages cylindriques à
dentures droite et hélicoïdale — Calcul de la capacité de
charge au grippage — Partie 20: Méthode de la température-
éclair
xii
---------------------- Page: 11 ----------------------
Calcul de la capacité de charge des engrenages cylindriques à
dentures droite et hélicoïdale — Partie 20: Calcul de la
capacité de charge au grippage — Méthode de la température-
éclair
1 Domaine d'application
Le présent document spécifie les méthodes et les formules pour l'évaluation des risques de grippage, en
se basant sur le concept de la température de contact de Blok.
Le concept fondamental selon Blok est applicable à tous les éléments de machine ayant des zones de
contact mobiles. Les formules de température-éclair sont valables pour une zone de contact hertzien en
forme de bande ou quasiment en forme de bande et pour des conditions de fonctionnement
caractérisées par des nombres de Péclet suffisamment élevés.
2 Références normatives
Les documents suivants sont cités dans le texte de sorte qu’ils constituent, pour tout ou partie de leur
contenu, des exigences du présent document. Pour les références datées, seule l'éditionl’édition citée
s'appliques’applique. Pour les références non datées, la dernière édition du document de référence
s'applique (y compris les éventuels amendements).
ISO 1122-1, Vocabulaire des engrenages — Partie 1: Définitions géométriques
ISO 1328--1, Engrenages cylindriques — Système ISO de classification des tolérances sur flancs — Partie 1
: définitions: Définitions et valeurs admissibles des écarts pour les flancs de la denture
ISO 6336--1, Calcul de la capacité de charge des engrenages cylindriques à dentures droite et hélicoïdale
— Partie 1: Principes de base, introduction et facteurs généraux d'influence
ISO 10825, Engrenages — Usure et défauts des dentures — Terminologie
3 Termes et définitions
3.1 Termes et définitions
Pour les besoins du présent document, les termes et définitions donnés dans l'ISO 1122--1 et
l’ISOl'ISO 10825 s'appliquent.
L'ISO et la CEIl'IEC tiennent à jour des bases de données terminologiques destinées à être utilisées en
normalisation, consultables aux adresses suivantes:
— ISO Online browsing platform: disponible à l'adresse
http://www.iso.org/obphttps://www.iso.org/obp
— IEC Electropedia: disponible à l'adresse
httpS://www.electropedia.org/https://www.electropedia.org/
1
---------------------- Page: 12 ----------------------
3.2 Symboles et unités
Les symboles utilisés dans les formules sont répertoriés dans le Tableau 2. Les unités de longueur
choisies sont le mètre, le millimètre et le micromètre conformément à la pratique courante. Pour
obtenir un système cohérent, les unités pour B , c et X sont adaptées à l'application combinée de
M γ M
mètre et millimètre ou de millimètre et micromètre.
NOTE Le terme roue est utilisé pour désigner la roue conjugée d’un pignon.
Tableau 2 — Symboles et unités
Symbole Description Unité
A classe de tolérance conformément à l’ISO 1328-1 —
a entraxe mm
1/2 1/2· 1/2
B coefficient de contact thermique N/(mm ⋅m s ⋅K)
M
1/2 1/2· 1/2
B coefficient de contact thermique du pignon N/(mm ⋅m s ⋅K)
M1
1/2 1/2· 1/2
BM2 coefficient de contact thermique de la roue N/(mm ⋅m s ⋅K)
b largeur de denture, plus petite valeur du pignon ou de la mm
roue
b demi-largeur de la bande de contact hertzien mm
H
Ca1 dépouille de tête du pignon μm
C dépouille de tête de la roue μm
a2
C dépouille de tête optimale μm
eff
Ceq1 dépouille de tête équivalente du pignon μm
C dépouille de tête équivalente de la roue μm
eq2
C dépouille de pied du pignon μm
f1
Cf2 dépouille de pied de la roue μm
c chaleur spécifique par unité de masse du pignon J/(kg⋅K)
M1
chaleur spécifique par unité de masse de la roue J/(kg⋅K)
c
M2
c raideur d'engrènement N/(mm⋅μm)
γ
da1 diamètre de tête du pignon mm
d diamètre de tête de la roue mm
a2
diamètre de référence du pignon mm
d
1
d diamètre de référence de la roue mm
2
2
E1 module d'élasticité du pignon N/mm
2
E module d'élasticité de la roue N/mm
2
2
E module d'élasticité réduit N/mm
r
Fex force axiale externe N
2
---------------------- Page: 13 ----------------------
F charge réelle de l'essai d'usure N
n
Ft force tangentielle nominale N
H dimension auxiliaire mm
1
dimension auxiliaire mm
H
2
K facteur d'application —
A
K facteur de distribution transversale de la charge (grippage) —
Bα
K facteur de distribution longitudinale de la charge —
Bß
(grippage)
KHα facteur de distribution transversale de la charge (pression —
de contact)
K facteur de distribution longitudinale de la charge (pression —
Hß
de contact)
K facteur d'engrènement multiple —
mp
K facteur dynamique —
V
m module normal mm
n
n nombre de contacts d'engrènement —
p
-1
n vitesse de rotation par minute du pignon r/min
1
Pé nombre de Péclet du matériau du pignon —
1
Pé nombre de Péclet du matériau de la roue —
2
Ra1 rugosité de surface du flanc de dent du pignon μm
R rugosité de surface du flanc de dent de la roue μm
a2
S coefficient de sécurité relatif au grippage —
B
S niveau de charge (en essai FZG) —
FZG
t durée de contact au coude de la courbe μs
c
t durée de contact la plus longue μs
max
t durée de contact sur le pignon μs
1
t durée de contact sur la roue μs
2
u rapport d'engrenage —
u rapport équivalent —
V
v vitesse de glissement m/s
g
v vitesse tangentielle du pignon m/s
g1
v vitesse tangentielle de la roue m/s
g2
v somme des vitesses tangentielles au point primitif m/s
gΣC
v vitesse tangentielle au primitif de fonctionnement m/s
t
w charge unitaire normale N/mm
Bn
w charge unitaire apparente N/mm
Bt
X facteur de contrefort —
but,Γ
3
---------------------- Page: 14 ----------------------
X valeur de contrefort —
but,A
X valeur de contrefort —
but,E
XG facteur géométrique —
X facteur d'approche —
J
X facteur lubrifiant —
L
XM facteur thermoélastique
–3/4 –1/2 –1/2
K⋅N ⋅s ·m ⋅mm
Xmp facteur de pignons conjugués multiples —
X facteur de rugosité —
R
X facteur système de lubrification —
S
XW facteur de structure —
X facteur d'angle —
αβ
X facteur de répartition de charge —
Γ
XΘ gradient de la température de grippage —
z nombre de dents du pignon —
1
z nombre de dents de la roue —
2
aa1 angle de pression de tête apparent du pignon °
α angle de pression de tête apparent de la roue °
a2
α angle de pression apparent °
t
αwn angle de pression de fonctionnement normal °
α angle de pression de fonctionnement apparent °
wt
α angle d'incidence du pignon en un point quelconque °
y1
β angle d'hélice °
β angle d'hélice de base °
b
β angle d'hélice de fonctionnement °
w
ΓA paramètre sur la ligne d'action au point A —
Γ paramètre sur la ligne d'action au point AA —
AA
Γ paramètre sur la ligne d'action au point AB —
AB
ΓAU paramètre sur la ligne d'action au point AU —
Γ paramètre sur la ligne d'action au point B —
B
Γ paramètre sur la ligne d'action au point BB —
BB
ΓD paramètre sur la ligne d'action au point D —
Γ paramètre sur la ligne d'action au point DD —
DD
Γ paramètre sur la ligne d'action au point DE —
DE
ΓE paramètre sur la ligne d'action au point E —
paramètre sur la ligne d'action au point EE —
ΓEE
Γ paramètre sur la ligne d'action au point EU —
EU
4
---------------------- Page: 15 ----------------------
Γ paramètre sur la ligne d'action au point M —
M
Γy paramètre sur la ligne d'action en un point arbitraire —
γ angle de direction de la vitesse tangentielle du pignon —
1
γ angle de direction de la vitesse tangentielle de la roue —
2
εα rapport de conduite apparent —
ε rapport de recouvrement —
ß
ε rapport de conduite total —
γ
η viscosité absolue (dynamique) à la température de l'huile mPa⋅s
huile
Θ température de contact °C
B
Θ température de contact maximale °C
Bmax
Θ température-éclair K
fl
Θ température-éclair moyenne K
flm
Θ température-éclair maximale K
flmax
Θ température-éclair maximale en cours d'essai K
flmaxT
Θ température de masse °C
M
Θ température de masse interfaciale °C
Mi
Θ température de masse des dents du pignon °C
M1
Θ température de masse des dents de la roue °C
M2
ΘMT température de masse en cours d'essai °C
Θ température d'huile avant d'atteindre l'engrènement °C
huile
Θ température de grippage °C
S
Θ température de grippage pour une durée de contact longue °C
Sc
λ conductivité thermique du pignon N/(s⋅K)
M1
λ conductivité thermique de la roue N/(s⋅K)
M2
µ coefficient de frottement dans l'essai pion-disque —
μ coefficient de frottement moyen —
m
v coefficient de Poisson du matériau du pignon —
1
v2 coefficient de Poisson du matériau de la roue —
3
ρ densité du matériau du pignon kg/m
M1
3
ρ densité du matériau de la roue kg/m
M2
ρrelC rayon de courbure relatif apparent au point primitif mm
ρ rayon de courbure en un point quelconque du pignon mm
y1
ρ rayon de courbure en un point quelconque de la roue mm
y2
ρ rayon de courbure relatif en un point y quelconque mm
rely
Φ torsion d'arbre torsible °
5
---------------------- Page: 16 ----------------------
4 Grippage et usure
4.1 Apparition du grippage et de l'usure
Lorsque les dents d'engrenage sont entièrement séparées par un film fluide complet de lubrifiant, il n'y
a pas de contact entre les aspérités de surface des dents et, habituellement, il n'y a pas de grippage ou
d'usure. Dans ce cas, le coefficient de frottement est plutôt faible. Dans des cas exceptionnels, une
[1915]
détérioration semblable au grippage peut être provoquée par une instabilité thermique soudaine
dans un film d'huile épais, mais ce phénomène n'est pas traité ici.
Pour des films élastohydrodynamiques plus minces, il y a contact fortuit des aspérités. Au fur et à
mesure que l'épaisseur moyenne du film décroît, le nombre de contacts augmente. L'usure par abrasion,
l'usure par micro-soudage ou le grippage deviennent alors possibles. L'usure par abrasion peut
apparaître du fait de l'action de roulement des dents d'engrenage ou du fait de la présence de particules
abrasives dans le lubrifiant. L'usure par adhésion est due à une soudure par fusion locale suivie d'un
arrachement et d'un transfert des particules de l'une ou des deux dents en prise. L'usure abrasive ou
par adhésion peut ne pas être nuisible si elle est modérée et si elle s'atténue avec le temps, comme
...
SPÉCIFICATION ISO/TS
TECHNIQUE 6336-20
Deuxième édition
2022-05
Calcul de la capacité de charge des
engrenages cylindriques à dentures
droite et hélicoïdale —
Partie 20:
Calcul de la capacité de charge
au grippage — Méthode de la
température-éclair
Calculation of load capacity of spur and helical gears —
Part 20: Calculation of scuffing load capacity — Flash temperature
method
Numéro de référence
ISO/TS 6336-20:2022(F)
© ISO 2022
---------------------- Page: 1 ----------------------
ISO/TS 6336-20:2022(F)
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© ISO 2022
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publication ne peut être reproduite ni utilisée sous quelque forme que ce soit et par aucun procédé, électronique ou mécanique,
y compris la photocopie, ou la diffusion sur l’internet ou sur un intranet, sans autorisation écrite préalable. Une autorisation peut
être demandée à l’ISO à l’adresse ci-après ou au comité membre de l’ISO dans le pays du demandeur.
ISO copyright office
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CH-1214 Vernier, Genève
Tél.: +41 22 749 01 11
E-mail: copyright@iso.org
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Publié en Suisse
ii
© ISO 2022 – Tous droits réservés
---------------------- Page: 2 ----------------------
ISO/TS 6336-20:2022(F)
Sommaire Page
Avant-propos .iv
Introduction .v
1 Domaine d'application .1
2 Références normatives .1
3 Termes et définitions . 1
3.1 Termes et définitions . 1
3.2 Symboles et unités . 2
4 Grippage et usure .5
4.1 Apparition du grippage et de l'usure . 5
4.2 Diagramme de transition . 6
4.3 Frottement à l'amorçage du grippage . 7
5 Formules de base .8
5.1 Température de contact . 8
5.2 Formule de la température-éclair . 9
5.3 Charge unitaire apparente . 10
5.4 Répartition des températures de masse globales . 11
5.5 Approximation grossière de la température de masse .12
6 Coefficient de frottement .13
6.1 Généralités .13
6.2 Coefficient de frottement moyen, méthode A . 13
6.3 Coefficient de frottement moyen, méthode B . 13
6.4 Coefficient de frottement moyen, méthode C . 14
7 Paramètre sur la ligne d'action .15
8 Facteur d'approche .16
9 Facteur de répartition de charge, X .16
Γ
9.1 Généralités . 16
9.2 Engrenages à denture droite à profils non corrigés . 17
9.3 Engrenages à denture droite à profils corrigés . 18
9.4 Facteur de contrefort, X . 19
but,Γ
9.5 Engrenages à denture hélicoïdale avec ε ≤ 0,8 à profils non corrigés .20
β
9.6 Engrenages à denture hélicoïdale avec ε ≤ 0,8 à profils corrigés . 20
β
9.7 Engrenages à denture hélicoïdale avec ε ≥ 1,2 à profils non corrigés . 21
β
9.8 Engrenages à denture hélicoïdale avec ε ≥ 1,2 à profils corrigés .22
β
9.9 Engrenages à denture hélicoïdale avec 0,8 < ε < 1,2 . 23
β
10 Température de grippage et sécurité .24
10.1 Température de grippage. 24
10.2 Facteur de structure . 24
10.3 Durée de contact . 25
10.4 Température de grippage dans les essais d'engrenage . 26
10.5 Domaine de sécurité . 26
Annexe A (informative) Présentation de la formule de la température-éclair .28
Annexe B (informative) Correction de profil optimale .33
Bibliographie .35
iii
© ISO 2022 – Tous droits réservés
---------------------- Page: 3 ----------------------
ISO/TS 6336-20:2022(F)
Avant-propos
L'ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération mondiale d'organismes
nationaux de normalisation (comités membres de l'ISO). L'élaboration des Normes internationales est
en général confiée aux comités techniques de l'ISO. Chaque comité membre intéressé par une étude
a le droit de faire partie du comité technique créé à cet effet. Les organisations internationales,
gouvernementales et non gouvernementales, en liaison avec l'ISO participent également aux travaux.
L'ISO collabore étroitement avec la Commission électrotechnique internationale (IEC) en ce qui
concerne la normalisation électrotechnique.
Les procédures utilisées pour élaborer le présent document et celles destinées à sa mise à jour sont
décrites dans les Directives ISO/IEC, Partie 1. Il convient, en particulier, de prendre note des différents
critères d'approbation requis pour les différents types de documents ISO. Le présent document a
été rédigé conformément aux règles de rédaction données dans les Directives ISO/IEC, Partie 2 (voir
www.iso.org/directives).
L'attention est attirée sur le fait que certains des éléments du présent document peuvent faire l'objet de
droits de propriété intellectuelle ou de droits analogues. L'ISO ne saurait être tenue pour responsable
de ne pas avoir identifié de tels droits de propriété et averti de leur existence. Les détails concernant
les références aux droits de propriété intellectuelle ou autres droits analogues identifiés lors de
l'élaboration du document sont indiqués dans l'Introduction et/ou dans la liste des déclarations de
brevets reçues par l'ISO (voir www.iso.org/brevets).
Les appellations commerciales éventuellement mentionnées dans le présent document sont données
pour information, par souci de commodité, à l’intention des utilisateurs et ne sauraient constituer un
engagement.
Pour une explication de la nature volontaire des normes, la signification des termes et expressions
spécifiques de l'ISO liés à l'évaluation de la conformité, ou pour toute information au sujet de l'adhésion
de l'ISO aux principes de l’Organisation mondiale du commerce (OMC) concernant les obstacles
techniques au commerce (OTC), voir www.iso.org/avant-propos.
Le présent document a été élaboré par le comité technique ISO/TC 60, Engrenages, sous-comité SC 2,
Calcul de la capacité des engrenages.
Cette seconde édition annule et remplace la première édition (ISO/TS 6336-20:2017), qui a fait l’objet
d’une révision technique.
Les principales modifications sont les suivantes:
— le contenu relatif aux engrenages coniques a été supprimé après la publication de
l’ISO/TS 10300-20:2021 qui couvre précisément les engrenages coniques;
— l’unité du facteur thermoélastique, X a été corrigée en 5.2 et A.4;
M,
— la Formule (30) pour le calcul du paramètre sur la ligne de conduite au point D, Γ , a été révisée;
D
— la Formule (A.10) pour calculer le module d'élasticité réduit, E a été corrigée;
r,
— les Formules (A.11) et (A.12) pour calculer le coefficient de contact thermique du pignon B et B
M1 M2,
ont été corrigées;
— la Bibliographie a été mise à jour.
Une liste de toutes les parties de la série ISO 6336 se trouve sur le site web de l'ISO.
Il convient que l’utilisateur adresse tout retour d’information ou toute question concernant le présent
document à l’organisme national de normalisation de son pays. Une liste exhaustive desdits organismes
se trouve à l’adresse www.iso.org/fr/members.html.
iv
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ISO/TS 6336-20:2022(F)
Introduction
La série ISO 6336 se compose de Normes internationales, de Spécifications techniques (TS) et de
Rapports techniques (TR) sous le titre général Calcul de la capacité de charge des engrenages cylindriques
à dentures droite et hélicoïdale (voir Tableau 1).
— Les Normes internationales contiennent des méthodes de calcul basées sur des pratiques largement
admises qui ont été validées.
— Les Spécifications techniques (TS) contiennent des méthodes de calcul qui font toujours l’objet de
développements.
— Les Rapports techniques (TR) contiennent des données à caractère informatif, telles que des
exemples de calcul.
Les procédures spécifiées dans les ISO 6336‑1 à ISO 6336‑19 couvrent les analyses de fatigue pour
la classification des engrenages. Les procédures décrites dans les ISO 6336‑20 à ISO 6336‑29 sont
principalement liées au comportement tribologique du contact sur la surface d’un flanc lubrifié. Les
ISO 6336-30 à ISO 6336-39 incluent des exemples de calcul. La série ISO 6336 permet l’ajout de nouvelles
parties en nombre suffisant pour refléter les connaissances qui pourront être acquises à l’avenir.
Toute demande de calculs selon l’ISO 6336 sans référence à des parties spécifiques nécessite d'utiliser
uniquement les parties désignées comme Normes internationales (voir la liste du Tableau 1). Si des
Spécifications techniques (TS) sont requises comme faisant partie du calcul de la capacité de charge,
elles doivent être spécifiées. L’utilisation d’une spécification technique en tant que critère d’acceptation
pour une conception spécifique est soumise à un accord commercial.
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ISO/TS 6336-20:2022(F)
Tableau 1 — Parties de la série ISO 6336 (état à la date de publication)
Calcul de la capacité de charge des engrenages cylindriques Norme Spécification Rapport
à dentures droite et hélicoïdale internationale technique technique
Partie 1: Principes de base, introduction et facteurs généraux
X
d'influence
Partie 2: Calcul de la tenue en fatigue à la pression de contact
X
(écaillage)
Partie 3: Calcul de la tenue en fatigue à la flexion en pied de dent X
Partie 4: Calcul de la capacité de charge de la rupture en flanc de dent X
Partie 5: Résistance et qualité des matériaux X
Partie 6: Calcul de la durée de vie en service sous charge variable X
Partie 20: Calcul de la capacité de charge au grippage) — Méthode
X
de la température-éclair
Partie 21: Calcul de la capacité de charge au grippage — Méthode
X
de la température intégrale
Partie 22: Calcul de la capacité de charge aux micropiqûres
X
(remplace l’ISO/TR 15144-1)
Partie 30: Exemples de calculs pour l'application des ISO 6336-
X
1, 2, 3, 5
Partie 31: Exemples de calcul de la capacité de charge aux micro-
piqûres
X
(remplace l’ISO/TR 15144-2)
Au moment de la publication de ce document, certaines des parties énumérées ici étaient en cours de dévelop-
pement. Consulter le site Web de l'ISO.
Depuis 1990, la méthode de la température-éclair a été enrichie par des recherches sur les temps
de contact de courte durée, sur la prise en compte des diagrammes de transition, sur de nouvelles
approximations, sur le coefficient de frottement et sur un renouvellement complet des facteurs de
répartition de charge.
La méthode de la température intégrale, présentée dans l’ISO/TS 6336-21, moyenne la température-
éclair et ajoute des facteurs d'influence empiriques au facteur de répartition de charge. Les valeurs
résultantes arrondissent la température maximale de contact, donnant alors à peu de chose près la
même évaluation du risque de grippage que la méthode de la température-éclair du présent document.
La méthode de la température intégrale est moins sensible dans les cas présentant des pics de
température localisés, habituellement dans les ensembles d'engrenages qui ont des faibles rapports de
conduite ou qui présentent des contacts au voisinage du cercle de base ou des géométries sensibles.
Le risque de détérioration par grippage varie selon les propriétés des matériaux des dentures, le
lubrifiant utilisé, la rugosité de surface des flancs de denture, les vitesses de glissement et la charge.
Par opposition au développement relativement long de la détérioration par fatigue, une surcharge
instantanée unique peut initier la détérioration par grippage avec une telle sévérité que l'engrenage ne
[8][9][10][11][12][13]
pourra être utilisé plus longtemps. D'après Blok , des températures de contact élevées
du lubrifiant et des surfaces de denture au point de contact instantané peuvent entraîner une rupture
du film de lubrifiant à l'interface du contact.
La température de contact à l'interface résulte de la somme de deux composantes.
— La température de masse de l'interface en mouvement, qui, si elle varie, le fait comparativement
lentement. La température de masse, θ , est la température d’équilibre de la surface des dents
M
d’engrenage, avant qu’elles n’entrent dans la zone de contact. Pour évaluer cette composante, elle
peut être moyennée à partir des deux températures de masse des deux dentures frottantes. Ces
[17]
deux dernières températures de masse se déduisent de la théorie des réseaux thermiques .
vi
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ISO/TS 6336-20:2022(F)
— La fluctuation rapide de la température‑éclair des surfaces en contact en mouvement. La
température-éclair est l’augmentation calculée de la température à la surface d’une dent d’engrenage
à un point donné de la ligne de conduite, résultant des effets combinés de la géométrie, de la
charge, des frottements, de la vitesse et des propriétés du matériau de la dent d’engrenage durant
le fonctionnement. Le coefficient de frottement influence considérablement le résultat et il est
recommandé de prêter une attention particulière à son calcul. La pratique habituelle est d'utiliser
un coefficient de frottement valide pour des conditions de fonctionnement normales, bien qu'il soit
établi qu'au commencement du grippage le coefficient de frottement atteint des valeurs plus élevées.
Les relations complexes entre les phénomènes mécaniques, hydrodynamiques, thermodynamiques et
chimiques furent l'objet d'importantes recherches et expérimentations, qui peuvent induire différents
facteurs d'influence empiriques. Une suppléance directe des facteurs d'influence empiriques peut
renforcer les paramètres fonctionnels associés dans la formule de base et les fixer à des valeurs
moyennes. Cependant, un traitement correct des paramètres fonctionnels (c'est‑à‑dire coefficient
de frottement, facteur de répartition de charge, coefficient thermique de contact) garde la formule
principale intacte, ce qui est confirmé avec l'expérimentation et la pratique.
À côté de la température maximale de contact, l'évolution de la température de contact le long de la
ligne d'action fournit l'information nécessaire pour la conception de l'engrenage.
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SPÉCIFICATION TECHNIQUE ISO/TS 6336-20:2022(F)
Calcul de la capacité de charge des engrenages
cylindriques à dentures droite et hélicoïdale —
Partie 20:
Calcul de la capacité de charge au grippage — Méthode de
la température-éclair
1 Domaine d'application
Le présent document spécifie les méthodes et les formules pour l'évaluation des risques de grippage, en
se basant sur le concept de la température de contact de Blok.
Le concept fondamental selon Blok est applicable à tous les éléments de machine ayant des zones de
contact mobiles. Les formules de température-éclair sont valables pour une zone de contact hertzien en
forme de bande ou quasiment en forme de bande et pour des conditions de fonctionnement caractérisées
par des nombres de Péclet suffisamment élevés.
2 Références normatives
Les documents suivants sont cités dans le texte de sorte qu’ils constituent, pour tout ou partie de leur
contenu, des exigences du présent document. Pour les références datées, seule l’édition citée s’applique.
Pour les références non datées, la dernière édition du document de référence s'applique (y compris les
éventuels amendements).
ISO 1122-1, Vocabulaire des engrenages — Partie 1: Définitions géométriques
ISO 1328-1, Engrenages cylindriques — Système ISO de classification des tolérances sur flancs — Partie 1:
Définitions et valeurs admissibles des écarts pour les flancs de la denture
ISO 6336-1, Calcul de la capacité de charge des engrenages cylindriques à dentures droite et hélicoïdale —
Partie 1: Principes de base, introduction et facteurs généraux d'influence
ISO 10825, Engrenages — Usure et défauts des dentures — Terminologie
3 Termes et définitions
3.1 Termes et définitions
Pour les besoins du présent document, les termes et définitions donnés dans l'ISO 1122‑1 et l'ISO 10825
s'appliquent.
L'ISO et l'IEC tiennent à jour des bases de données terminologiques destinées à être utilisées en
normalisation, consultables aux adresses suivantes:
— ISO Online browsing platform: disponible à l'adresse https:// www .iso .org/ obp
— IEC Electropedia: disponible à l'adresse https:// www .electropedia .org/
1
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ISO/TS 6336-20:2022(F)
3.2 Symboles et unités
Les symboles utilisés dans les formules sont répertoriés dans le Tableau 2. Les unités de longueur
choisies sont le mètre, le millimètre et le micromètre conformément à la pratique courante. Pour obtenir
un système cohérent, les unités pour B , c et X sont adaptées à l'application combinée de mètre et
M γ M
millimètre ou de millimètre et micromètre.
NOTE Le terme roue est utilisé pour désigner la roue conjugée d’un pignon.
Tableau 2 — Symboles et unités
Symbole Description Unité
A classe de tolérance conformément à l’ISO 1328-1 —
a entraxe mm
1/2 1/2· 1/2
B coefficient de contact thermique N/(mm ⋅m s ⋅K)
M
1/2 1/2· 1/2
B coefficient de contact thermique du pignon N/(mm ⋅m s ⋅K)
M1
1/2 1/2· 1/2
B coefficient de contact thermique de la roue N/(mm ⋅m s ⋅K)
M2
b largeur de denture, plus petite valeur du pignon ou de la roue mm
b demi-largeur de la bande de contact hertzien mm
H
C dépouille de tête du pignon μm
a1
C dépouille de tête de la roue μm
a2
C dépouille de tête optimale μm
eff
C dépouille de tête équivalente du pignon μm
eq1
C dépouille de tête équivalente de la roue μm
eq2
C dépouille de pied du pignon μm
f1
C dépouille de pied de la roue μm
f2
c chaleur spécifique par unité de masse du pignon J/(kg⋅K)
M1
c chaleur spécifique par unité de masse de la roue J/(kg⋅K)
M2
c raideur d'engrènement N/(mm⋅μm)
γ
d diamètre de tête du pignon mm
a1
d diamètre de tête de la roue mm
a2
d diamètre de référence du pignon mm
1
d diamètre de référence de la roue mm
2
2
E module d'élasticité du pignon N/mm
1
2
E module d'élasticité de la roue N/mm
2
2
E module d'élasticité réduit N/mm
r
F force axiale externe N
ex
F charge réelle de l'essai d'usure N
n
F force tangentielle nominale N
t
H dimension auxiliaire mm
1
H dimension auxiliaire mm
2
K facteur d'application —
A
K facteur de distribution transversale de la charge (grippage) —
Bα
K facteur de distribution longitudinale de la charge (grip- —
Bß
page)
K facteur de distribution transversale de la charge (pression —
Hα
de contact)
K facteur de distribution longitudinale de la charge (pres- —
Hß
sion de contact)
2
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Tableau 2 (suite)
Symbole Description Unité
K facteur d'engrènement multiple —
mp
K facteur dynamique —
V
m module normal mm
n
n nombre de contacts d'engrènement —
p
-1
n vitesse de rotation par minute du pignon min
1
Pé nombre de Péclet du matériau du pignon —
1
Pé nombre de Péclet du matériau de la roue —
2
R rugosité de surface du flanc de dent du pignon μm
a1
R rugosité de surface du flanc de dent de la roue μm
a2
S coefficient de sécurité relatif au grippage —
B
S niveau de charge (en essai FZG) —
FZG
t durée de contact au coude de la courbe μs
c
t durée de contact la plus longue μs
max
t durée de contact sur le pignon μs
1
t durée de contact sur la roue μs
2
u rapport d'engrenage —
u rapport équivalent —
V
v vitesse de glissement m/s
g
v vitesse tangentielle du pignon m/s
g1
v vitesse tangentielle de la roue m/s
g2
v somme des vitesses tangentielles au point primitif m/s
gΣC
v vitesse tangentielle au primitif de fonctionnement m/s
t
w charge unitaire normale N/mm
Bn
w charge unitaire apparente N/mm
Bt
X facteur de contrefort —
but,Γ
X valeur de contrefort —
but,A
X valeur de contrefort —
but,E
X facteur géométrique —
G
X facteur d'approche —
J
X facteur lubrifiant —
L
–3/4 –1/2 –1/2
X facteur thermoélastique K⋅N ⋅s ·m ⋅mm
M
X facteur de pignons conjugués multiples —
mp
X facteur de rugosité —
R
X facteur système de lubrification —
S
X facteur de structure —
W
X facteur d'angle —
αβ
X facteur de répartition de charge —
Γ
X gradient de la température de grippage —
Θ
z nombre de dents du pignon —
1
z nombre de dents de la roue —
2
a angle de pression de tête apparent du pignon °
a1
α angle de pression de tête apparent de la roue °
a2
α angle de pression apparent °
t
α angle de pression de fonctionnement normal °
wn
3
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Tableau 2 (suite)
Symbole Description Unité
α angle de pression de fonctionnement apparent °
wt
α angle d'incidence du pignon en un point quelconque °
y1
β angle d'hélice °
β angle d'hélice de base °
b
β angle d'hélice de fonctionnement °
w
Γ paramètre sur la ligne d'action au point A —
A
Γ paramètre sur la ligne d'action au point AA —
AA
Γ paramètre sur la ligne d'action au point AB —
AB
Γ paramètre sur la ligne d'action au point AU —
AU
Γ paramètre sur la ligne d'action au point B —
B
Γ paramètre sur la ligne d'action au point BB —
BB
Γ paramètre sur la ligne d'action au point D —
D
Γ paramètre sur la ligne d'action au point DD —
DD
Γ paramètre sur la ligne d'action au point DE —
DE
Γ paramètre sur la ligne d'action au point E —
E
Γ paramètre sur la ligne d'action au point EE —
EE
Γ paramètre sur la ligne d'action au point EU —
EU
Γ paramètre sur la ligne d'action au point M —
M
Γ paramètre sur la ligne d'action en un point arbitraire —
y
γ angle de direction de la vitesse tangentielle du pignon —
1
γ angle de direction de la vitesse tangentielle de la roue —
2
ε rapport de conduite apparent —
α
ε rapport de recouvrement —
ß
ε rapport de conduite total —
γ
η viscosité absolue (dynamique) à la température de l'huile mPa⋅s
huile
Θ température de contact °C
B
Θ température de contact maximale °C
Bmax
Θ température-éclair K
fl
Θ température-éclair moyenne K
flm
Θ température-éclair maximale K
flmax
Θ température-éclair maximale en cours d'essai K
flmaxT
Θ température de masse °C
M
Θ température de masse interfaciale °C
Mi
Θ température de masse en cours d'essai °C
MT
Θ température de masse des dents du pignon °C
M1
Θ température de masse des dents de la roue °C
M2
Θ température d'huile avant d'atteindre l'engrènement °C
huile
Θ température de grippage °C
S
Θ température de grippage pour une durée de contact longue °C
Sc
λ conductivité thermique du pignon N/(s⋅K)
M1
λ conductivité thermique de la roue N/(s⋅K)
M2
µ coefficient de frottement dans l'essai pion‑disque —
μ coefficient de frottement moyen —
m
v coefficient de Poisson du matériau du pignon —
1
4
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ISO/TS 6336-20:2022(F)
Tableau 2 (suite)
Symbole Description Unité
v coefficient de Poisson du matériau de la roue —
2
3
ρ densité du matériau du pignon kg/m
M1
3
ρ densité du matériau de la roue kg/m
M2
ρ rayon de courbure relatif apparent au point primitif mm
relC
ρ rayon de courbure en un point quelconque du pignon mm
y1
ρ rayon de courbure en un point quelconque de la roue mm
y2
ρ rayon de courbure relatif en un point y quelconque mm
rely
Φ torsion d'arbre torsible °
4 Grippage et usure
4.1 Apparition du grippage et de l'usure
Lorsque les dents d'engrenage sont entièrement séparées par un film fluide complet de lubrifiant, il
n'y a pas de contact entre les aspérités de surface des dents et, habituellement, il n'y a pas de grippage
ou d'usure. Dans ce cas, le coefficient de frottement est plutôt faible. Dans des cas exceptionnels, une
[15]
détérioration semblable au grippage peut être provoquée par une instabilité thermique soudaine
dans un film d'huile épais, mais ce phénomène n'est pas traité ici.
Pour des films élastohydrodynamiques plus minces, il y a contact fortuit des aspérités. Au fur et à
mesure que l'épaisseur moyenne du film décroît, le nombre de contacts augmente. L'usure par abrasion,
l'usure par micro-soudage ou le grippage deviennent alors possibles. L'usure par abrasion peut
apparaître du fait de l'action de roulement des dents d'engrenage ou du fait de la présence de particules
abrasives dans le lubrifiant. L'usure par adhésion est due à
...
Questions, Comments and Discussion
Ask us and Technical Secretary will try to provide an answer. You can facilitate discussion about the standard in here.