ISO/TS 16491:2012

SPÉCIFICATION ISO/TS
TECHNIQUE 16491
Première édition
2012-12-01


Lignes directrices pour l'évaluation de
l'incertitude de mesure lors des essais de
puissance frigorifique et calorifique des
climatiseurs et des pompes à chaleur
Guidelines for the evaluation of uncertainty of measurement in air
conditioner and heat pump cooling and heating capacity tests




Numéro de référence
ISO/TS 16491:2012(F)
©
ISO 2012

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ISO/TS 16491:2012(F)

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quelque forme que ce soit et par aucun procédé, électronique ou mécanique, y compris la photocopie et les microfilms, sans l'accord écrit
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ISO/TS 16491:2012(F)
Sommaire Page
Avant-propos . iv
Introduction . v
1  Domaine d’application . 1
2  Références normatives . 1
3  Termes et définitions . 1
3.7  Types d’évaluation des erreurs . 2
4  Symboles . 3
5  Méthode de calcul . 4
5.1  Étalonnage . 4
5.2  Correction . 4
5.3  Dérive (instrumentale) . 5
5.4  Stabilité . 5
5.5  Incertitude liée au manque d’homogénéité . 5
6  Notes explicatives utiles pour l’application en laboratoire . 5
6.1  Incertitude . 5
6.2  Niveau de confiance . 5
6.3  Évaluation des erreurs . 5
6.4  Étapes d’évaluation de l’incertitude de mesure . 5
6.5  Incertitude de mesure . 6
7  Évaluation de l’incertitude — Méthode de la chambre calorimétrique . 8
7.1  Essai de puissance frigorifique . 9
7.2  Essai de puissance calorifique . 12
8  Évaluation de l’incertitude – Méthode enthalpique sur l’air . 16
8.1  Essai de puissance frigorifique . 17
8.2  Essai de puissance calorifique . 18
8.3  Incertitude de mesure du débit d’air volumique . 19
Annexe A (normative) Feuilles de bilan d’incertitude . 20
Annexe B (informative) Détermination de la contribution indirecte à l’incertitude, U(C ) . 29
I
Bibliographie . 30

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Avant-propos
L'ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fédération mondiale d'organismes nationaux de
normalisation (comités membres de l'ISO). L'élaboration des Normes internationales est en général confiée
aux comités techniques de l'ISO. Chaque comité membre intéressé par une étude a le droit de faire partie du
comité technique créé à cet effet. Les organisations internationales, gouvernementales et non
gouvernementales, en liaison avec l'ISO participent également aux travaux. L'ISO collabore étroitement avec
la Commission électrotechnique internationale (CEI) en ce qui concerne la normalisation électrotechnique.
Les Normes internationales sont rédigées conformément aux règles données dans les Directives ISO/CEI,
Partie 2.
La tâche principale des comités techniques est d'élaborer les Normes internationales. Les projets de Normes
internationales adoptés par les comités techniques sont soumis aux comités membres pour vote. Leur
publication comme Normes internationales requiert l'approbation de 75 % au moins des comités membres
votants.
Dans d'autres circonstances, en particulier lorsqu'il existe une demande urgente du marché, un comité
technique peut décider de publier d'autres types de documents:
— une Spécification publiquement disponible ISO (ISO/PAS) représente un accord entre les experts dans
un groupe de travail ISO et est acceptée pour publication si elle est approuvée par plus de 50 % des
membres votants du comité dont relève le groupe de travail;
— une Spécification technique ISO (ISO/TS) représente un accord entre les membres d'un comité technique
et est acceptée pour publication si elle est approuvée par 2/3 des membres votants du comité.
Une ISO/PAS ou ISO/TS fait l'objet d'un examen après trois ans afin de décider si elle est confirmée pour trois
nouvelles années, révisée pour devenir une Norme internationale, ou annulée. Lorsqu'une ISO/PAS ou
ISO/TS a été confirmée, elle fait l'objet d'un nouvel examen après trois ans qui décidera soit de sa
transformation en Norme internationale soit de son annulation.
L'attention est appelée sur le fait que certains des éléments du présent document peuvent faire l'objet de
droits de propriété intellectuelle ou de droits analogues. L'ISO ne saurait être tenue pour responsable de ne
pas avoir identifié de tels droits de propriété et averti de leur existence.
L'ISO/TS 16491 a été élaborée par le comité technique ISO/TC 86, Froid et climatisation, sous-comité SC 6,
Essai et étalonnage des climatiseurs et pompes à chaleur.
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Introduction
La présente Spécification technique est destinée à constituer un guide pratique pour aider le personnel de
laboratoire à évaluer les incertitudes de mesure de la puissance frigorifique et de la puissance calorifique des
climatiseurs. Elle contient une brève introduction aux bases théoriques de calcul ainsi que des exemples de
feuilles de bilan d’incertitude pouvant être utilisées comme base pour la détermination de l’incertitude de
mesure.

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SPÉCIFICATION TECHNIQUE ISO/TS 16491:2012(F)

Lignes directrices pour l'évaluation de l'incertitude de mesure
lors des essais de puissance frigorifique et calorifique
des climatiseurs et des pompes à chaleur
1 Domaine d’application
La présente Spécification technique donne des lignes directrices pour les applications pratiques des principes
de mesure de la performance des climatiseurs à condensation par air et des pompes à chaleur air/air tels que
décrits dans l’ISO 5151, l’ISO 13253 et l’ISO 15042.
2 Références normatives
Les documents de référence suivants sont indispensables pour l’application du présent document. Pour les
références datées, seule l’édition citée s’applique. Pour les références non datées, la dernière édition du
document de référence s’applique (y compris les éventuels amendements).
Guide ISO/CEI 99, Vocabulaire international de métrologie ― Concepts fondamentaux et généraux et termes
associés (VIM)
Guide ISO/CEI 98-3, Incertitude de mesure ― Partie 3: Guide pour l’expression de l’incertitude de mesure
(GUM:1995)
ISO 3534-1, Statistique ― Vocabulaire et symboles ― Partie 1: Termes statistiques généraux et termes
utilisés en calcul des probabilités
ISO 5151, Climatiseurs et pompes à chaleur non raccordés ― Essais et détermination des caractéristiques de
performance
ISO 13253, Climatiseurs et pompes à chaleur air/air raccordés ― Essais et détermination des caractéristiques
de performance
ISO 15042, Climatiseurs et pompes à chaleur air/air multi-split ― Essais et détermination des caractéristiques
de performance
3 Termes et définitions
Pour les besoins du présent document, les termes et définitions donnés dans le Guide ISO/CEI 99, le
Guide ISO/CEI 98-3, l'ISO 3534-1, l'ISO 5151, l'ISO 13253 et l'ISO 15042 s’appliquent.
NOTE Les définitions des termes de 3.1 à 3.5 ont été reprises du Guide ISO/CEI 99:2007, 2.39, 4.14, 2.53, 4.21 et
4.19, respectivement, et sont répétées ici pour une référence facile.
3.1
étalonnage
opération qui, dans des conditions spécifiées, établit en une première étape une relation entre les valeurs et
les incertitudes de mesure associées qui sont fournies par des étalons et les indications correspondantes
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avec les incertitudes associées, puis utilise en une seconde étape cette information pour établir une relation
permettant d’obtenir un résultat de mesure à partir d’une indication.
[SOURCE: Guide ISO/CEI 99:2007, 2.39]
3.2
résolution
plus petite variation de la grandeur mesurée qui produit une variation perceptible de l’indication
correspondante
[SOURCE: Guide ISO/CEI 99:2007, 4.14]
NOTE Dans le cas d’un instrument numérique, cette valeur correspond à la valeur du dernier chiffre significatif de la
lecture de l’instrument. Cette valeur peut être différente sur la plage globale d’un instrument.
3.3
correction
modification appliquée à une grandeur mesurée pour compenser un effet systématique connu
[SOURCE: Guide ISO/CEI 99:2007, 2.53, modifié]
3.4
dérive (instrumentale)
variation continue d’une indication, qui n’est liée ni à une variation de la grandeur mesurée, ni à une variation
d’une grandeur d’influence identifiée
[SOURCE: Guide ISO/CEI 99:2007, 4.21, modifié]
3.5
stabilité
propriété d’un instrument de mesure selon laquelle celui-ci conserve ses propriétés métrologiques constantes
au cours du temps
[SOURCE: Guide ISO/CEI 99:2007, 4.19, modifié]
3.6
incertitude due au manque d’homogénéité
composante s’appliquant spécifiquement aux mesurages de la température de l’air lorsque plusieurs sondes
sont utilisées simultanément
NOTE Dans ce cas, la valeur de la température de l’air utilisée dans le calcul de la puissance calorifique est la
moyenne des mesures des différentes sondes
3.7 Types d’évaluation des erreurs
3.7.1
évaluation de type A de l’incertitude-type
évaluation de l’incertitude-type reposant sur toute méthode statistique valable pour le traitement des données.
NOTE Cela consiste par exemple à calculer l’écart-type de la moyenne d’une série d’observations indépendantes en
utilisant la méthode des moindres carrés pour ajuster une courbe aux données afin d’évaluer les paramètres de la courbe
et leurs écarts-types, et à réaliser une analyse de la variance pour identifier et quantifier les effets aléatoires dans certains
types de mesurages. Si la situation de mesurage est particulièrement complexe, il convient d’envisager de demander
l’aide d’un statisticien.
3.7.2
évaluation de type B de l’incertitude-type
évaluation de l’incertitude-type qui repose généralement sur un jugement scientifique fondé sur toutes les
informations pertinentes disponibles
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NOTE Les informations pertinentes peuvent inclure:
 des résultats de mesures antérieures;
 l’expérience ou la connaissance générale du comportement et des propriétés des matériaux et instruments utilisés;
 les spécifications du fabricant;
 les données fournies par des certificats d’étalonnage ou autres rapports;
 l’incertitude assignée à des valeurs de référence provenant d’ouvrages et manuels.
4 Symboles
Pour les besoins du présent document, les symboles définis dans l’ISO 5151, l’ISO 13253 et l’ISO 15042 ainsi
que les suivants s’appliquent.
Symbole Description Unité
e pression partielle de la vapeur d’eau Pa
e (T ) pression partielle de la vapeur d’eau à T Pa
w d d
f facteur d’amélioration considéré comme une valeur —
w
constante égale à 1
-1
K coefficient de déperdition de chaleur entre l’enceinte côté W·K
S,i
intérieur de la chambre calorimétrique et son
environnement
-1
K coefficient de déperdition de chaleur entre l’enceinte côté W·K
S,o
extérieur de la chambre calorimétrique et son
environnement
-1
K coefficient de déperdition de chaleur entre les enceintes W·K
S,p
côté intérieur et côté extérieur de la chambre
calorimétrique à travers la cloison de séparation
m masse de l’air sec kg
a
-1
M masse molaire de l’air sec molaire (kg·mol )
a
-1
M masse molaire de la vapeur d’eau molaire (kg·mol )
v
N nombre de capteurs —
N nombre de valeurs enregistrées au cours du temps —
T
d’acquisition
p pression atmosphérique Pa
p pression partielle de l’air sec Pa
a
p pression partielle de la vapeur d’eau à la température Pa
w
humide T
w
q débit d’eau dans l’échangeur de l’enceinte côté intérieur kg/s
iw
de la chambre calorimétrique
q débit d’eau dans l’échangeur de l’enceinte côté extérieur kg/s
ow
de la chambre calorimétrique
—
R constante des gaz parfaits
T température sèche de l’air °C
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Symbole Description Unité
T température du point de rosée de l’air °C
d
T valeur mesurée par le capteur i —
i
T valeur moyenne mesurée par N capteurs —
m
T température de l’air dans l’enceinte côté intérieur de la °C
iam
chambre calorimétrique
T température de l’air dans l’enceinte côté extérieur de la °C
oam
chambre calorimétrique
T température de l’air dans l’environnement de l’enceinte °C
iscm
côté intérieur de la chambre calorimétrique
T température de l’air dans l’environnement de l’enceinte °C
oscm
côté extérieur de la chambre calorimétrique
T température d’entrée de l’eau dans l’échangeur de °C
iwi
l’enceinte côté intérieur de la chambre calorimétrique
T température de sortie de l’eau de l’échangeur de °C
iwo
l’enceinte côté intérieur de la chambre calorimétrique
T température d’entrée de l’eau de l’échangeur de °C
owi
l’enceinte côté extérieur de la chambre calorimétrique
T température de sortie de l’eau de l’échangeur de °C
owo
l’enceinte côté extérieur de la chambre calorimétrique
U(C ) contribution indirecte à l'incertitude élargie W
I
u(C ) contribution indirecte à l'incertitude-type W
I
3
V
volume de l’air sec m
rapport de la masse molaire de la vapeur d’eau sur la —

masse molaire de l’air sec (0,62198)

5 Méthode de calcul
5.1 Étalonnage
Cette valeur est indiquée dans le certificat d’étalonnage.
Elle correspond à l’incertitude d’étalonnage qui prend en compte l’instrument de référence et l’instrument
étalonné. L’incertitude d’étalonnage doit avoir un niveau de confiance d’au moins 95 %.
5.2 Correction
Cette grandeur concerne dans le cas présent la correction de l’étalonnage.
Si cette correction d’étalonnage est appliquée à la mesure brute de l’instrument par l’intermédiaire d’une
courbe de modélisation, ce terme correspond à la différence maximale entre le modèle de correction et les
résultats d’étalonnage. Si aucune correction n’est appliquée à la mesure brute de l’instrument, cette correction
est ajoutée linéairement à l’incertitude élargie.
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5.3 Dérive (instrumentale)
Cette valeur correspond à la différence entre des corrections d’étalonnage successives.
5.4 Stabilité
Cette grandeur est généralement une moyenne de plusieurs données instantanées mesurées pendant une
période donnée. La composante de l’incertitude due à la stabilité est calculée sous forme d’écart-type des
mesures instantanées, et l’incertitude-type de la valeur moyenne est définie comme étant cet écart-type divisé
par la racine carrée du nombre de données enregistrées.
5.5 Incertitude liée au manque d’homogénéité
La composante de l’incertitude liée à l’homogénéité est calculée sous forme d’écart-type des mesures
individuelles, et l’incertitude-type de la valeur moyenne est définie comme étant cet écart-type divisé par la
racine carrée du nombre de sondes.
6 Notes explicatives utiles pour l’application en laboratoire
6.1 Incertitude
Aucun mesurage d’une grandeur réelle ne peut être exact; il existe toujours une erreur de mesure. Les
erreurs peuvent être dues à des instruments de mesure qui ne sont pas exacts, à des conditions d’essai qui
ne sont pas précises ou à de nombreux autres facteurs, notamment l’erreur humaine. L’ordre de grandeur
probable de cette erreur de mesure est connu sous le nom d’incertitude. L’incertitude peut être exprimée sous
la forme d’une plage de résultats d’essai (par exemple 10 kW ± 0,1 kW) ou sous la forme d’une fraction ou
d’un pourcentage du résultat d’essai (par exemple 10 kW ± 1 %).
6.2 Niveau de confiance
Le niveau de confiance fait référence à la probabilité que le résultat vrai d’un mesurage se situe dans la plage
indiquée par l’incertitude. Par exemple, si le mesurage d’une puissance est de 10,0 kW ± 1 % avec un niveau
de confiance de 95 %, cela signifie que la probabilité que la valeur vraie de la puissance soit située hors de la
plage de 9,90 kW à 10,10 kW est au maximum de 5 %. Un niveau de confiance de 95 % est généralement
utilisé pour les mesurages d’ingénierie; il s’agit d’un bon compromis entre la fiabilité des mesurages et le coût
de réalisation de ces mesurages.
6.3 Évaluation des erreurs
Deux types d’évaluations des erreurs sont reconnus par le Guide ISO/CEI 98-3. Une évaluation de type A
implique des méthodes statistiques d’évaluation des erreurs et ne peut être utilisée qu’en cas de mesurages
répétés de la même grandeur. Une évaluation de type B utilise tout autre moyen et peut nécessiter de se
servir des connaissances disponibles sur le système de mesure, par exemple les certificats d’étalonnage des
instruments et l’expérience, pour déterminer les facteurs sont susceptibles d’engendrer des erreurs de
mesure.
6.4 Étapes d’évaluation de l’incertitude de mesure
Pour évaluer l’incertitude de mesure, il est nécessaire de suivre une série d’étapes:
a) un modèle de système de mesure répertoriant tous les facteurs qui contribuent à la mesure doit être mis
au point;
b) l’examen de ce modèle déterminera l’ordre de grandeur de la contribution de chaque source d’erreur à
l’erreur de mesure finale;
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c) dans de nombreux cas, les unités de la mesure finale diffèreront des unités des différentes mesures
impliquées. Par exemple, le mesurage de la puissance frigorifique d’un climatiseur (en kilowatts, KW)
impliquera le mesurage des températures (en degrés Celsius, ou °C) ou des écarts de température (en
Kelvin, K). Dans ce cas, il est nécessaire de déterminer des facteurs de pondération pour décrire l’effet
que ces erreurs de mesure auront sur la mesure finale de la puissance. Ces facteurs de pondération sont
connus sous le nom de coefficients de sensibilité;
d) une fois que tous les facteurs contribuant à la mesure finale ont été évalués, avec leurs coefficients de
sensibilité, ils doivent être combinés pour obtenir l’incertitude globale de la mesure finale.
6.5 Incertitude de mesure
6.5.1 Incertitude de mesures individuelles
L’incertitude de mesure de chaque mesure individuelle doit prendre en compte les différentes composantes
des incertitudes telles que décrites ci-après, le cas échéant.
Tableau 1 — Composantes des incertitudes pour des mesures individuelles
Valeur
Facteur
du certificat
Source Base de Loi de d’élargissement, k
d’étalonnage Incertitude-type
d’incertitude l’évaluation probabilité [Guide ISO/CEI 99:2007,
ou valeur
a
2.38]
réelle
U
Certificat
1
u 
2
Étalonnage U Normale
1 1
2
d’étalonnage

U
2
u 
Résolution Spécifications U Rectangulaire 23
2 2
23
— u
3
—
Certificat (voir 6.5.1,
(voir 6.5.1,
Correction U (voir 6.5.1, NOTE 1 et
3
d’étalonnage NOTE 1 et
NOTE 1 et
NOTE 2)
NOTE 2)
NOTE 2)
U
Certificat
4
u 
Dérive U Rectangulaire 3
4 4
d’étalonnage 3
Écart-type sur
S
5
Stabilité (dans
N
Moyenne S une valeur
5 T
N

le temps)
T
moyenne
a
Nombre supérieur à un par lequel une incertitude-type composée est multipliée pour obtenir une incertitude de mesure élargie.

L’incertitude élargie, U, est donc calculée comme suit:
a) Si la correction de l’étalonnage est appliquée:
2

S
22 222 5
U 2uuuuu
12 3 4 i

N
T

(1)
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NOTE 1 Si la valeur de correction de l’étalonnage U est appliquée directement, la valeur évaluée de u = 0. Si la valeur
3 3
moyennée des écarts en différents points d’étalonnage est appliquée comme facteur de correction, la valeur de u
3
provenant de la correction incomplète est évaluée à partir de la variance des écarts présents après avoir appliqué la
valeur de correction à chaque donnée d’étalonnage.
b) Si la correction de l’étalonnage n’est pas appliquée:
2

S
22 22 5
U 2uuuuU
12 4 i 3

N
T

(2)
NOTE 2 Il convient d’éviter d’élargir l’incertitude sans aucune correction. Cependant, si la valeur de correction est
petite comparée à l’incertitude, il peut arriver que la correction ne soit pas nécessaire. Si la valeur de la correction de
l’étalonnage U est introduite dans l’Équation (2), alors u = 0.
3 3
6.5.2 Incertitude de la valeur moyenne de plusieurs mesures
Si plusieurs capteurs sont utilisés pour déterminer une valeur moyenne, cette valeur moyenne est calculée
selon l’équation suivante:
N
T
 i
i1
(3)
T 
m
N
L’incertitude de cette valeur moyenne doit être calculée à partir de l’incertitude de chaque mesure individuelle
à laquelle une composante supplémentaire d’homogénéité est ajoutée de la manière suivante, en supposant
que les mesures individuelles sont corrélées:
2
N


uT

i
 2
 
s
i1

uT
 
m
N N




d’où
22
NN
  
UT

i
  
UT

22i
2
  
ss 
ii11
UT22uT   2 
  
mm    (4)
NN2
N N
  
  
  
  
où
u(T ) est l’incertitude-type de la valeur moyenne;
m
U(T ) est l’incertitude élargie de la valeur moyenne;
m
u(T ) est l’incertitude-type de mesure du capteur i, déterminée conformément au Tableau 1;
i
U(T ) est l’incertitude élargie de mesure du capteur i, déterminée conformément au Tableau 1;
i
s est l’écart-type de la valeur moyenne (calculé à partir de N mesures individuelles, T ).
i
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ISO/TS 16491:2012(F)
NOTE Selon le Guide ISO/CEI 98-3:2008, 5.2.2, NOTE 1, dans le cas tout à fait spécial où la totalité des estimations
d’entrée est corrélée avec des coefficients de corrélation égal à 1, l’équation se réduit à
2
N

2
uy cux
  
cii

i1

22
NN
  

Pour la valeur moyenne, on obtient: uT u T N  uT N
  

mii
  

ii11 

6.5.3 Incertitude d’une valeur obtenue en utilisant une courbe de lissage
Si une valeur V(m) est déterminée à partir d’une mesure m et qu’une courbe de lissage est utilisée, alors le
terme suivant:
2
uV()m
 
doit être remplacé par:
2

V
22
(5)
 mum u V()m
  
i i smooth
m



où
est l’incertitude-type de chaque mesure m (déterminée conformément au Tableau 1);
um
 i
i

est la composante de l’incertitude-type due au lissage de la loi. En règle générale, ce
uV()m
 
smooth

terme est évalué comme l’écart maximal entre la courbe de lissage et les mesures
expérimentales;
est la dérivée de la courbe de lissage pour la mesure m .
V
i

m
i
m
7 Évaluation de l’incertitude — Méthode de la chambre calorimétrique
Le présent article décrit les modes opératoires généraux et donne des exemples d’évaluation des incertitudes
des puissances frigorifique et calorifique totales d’une unité lorsque les essais sont réalisés avec la méthode
de la chambre calorimétrique.
Pour la méthode de la chambre calorimétrique, l’incertitude est développée en valeur absolue car l’équation
de la puissance frigorifique/calorifique est une somme de termes, ce qui simplifie l’expression de l’incertitude
en valeur absolue.
Dans les articles suivants, l’incertitude-type absolue est déterminée, ce qui permet de calculer à la fois
l’incertitude absolue et l’incertitude relative de la manière suivante:
L’incertitude élargie est calculée comme suit:
Uu 2() (6)
 
c x x
et l’incertitude élargie relative est obtenue en divisant l’incertitude élargie par  .
x
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ISO/TS 16491:2012(F)
où  correspond respectivement à
x
  dans l’Équation (10),
tci
  dans l’Équation (16),
tco
  dans l’Équation (22), et
hi
  dans l’Équation (27).
ho
NOTE Des méthodes de calcul similaires peuvent être utilisées pour évaluer l’incertitude de la puissance frigorifique
latente et/ou sensible.
7.1 Essai de puissance frigorifique
7.1.1 Paramètres mesurés affectant le résultat d’essai (par ordre d’importance)
7.1.1.1 Mesurage de la puissance frigorifique
 Puissance de chauffage de la chambre calorimétrique;
 puissance auxiliaire de la chambre calorimétrique, y compris les ventilateurs, l’éclairage, etc.;
 puissance de l’humidificateur (peut être incluse dans la puissance de chauffage);
 température humide intérieure et extérieure;
 température sèche intérieure et extérieure;
 calcul des pertes à travers la cloison de séparation;
 calcul des pertes par d’autres murs (seront plus significatives avec la méthode de la chambre
calorimétrique à pertes étalonnées);
 évaluation des pertes entre le point de mesure de la puissance et la limite de la chambre calorimétrique.
Ces pertes peuvent survenir lorsque les mesurages de puissance sont réalisés en un point éloigné de la
limite de la chambre calorimétrique, ce qui conduit à des pertes inconnues entre le point de mesure et la
limite de la chambre calorimétrique dues à la résistance du câble;
 débit de l’eau condensée sortant de la chambre calorimétrique;
 température de l’eau condensée sortant de la chambre calorimétrique;
 débit de l’eau entrant dans la chambre calorimétrique;
 température de l’eau entrant dans la chambre calorimétrique.
7.1.1.2 Mesurage de la puissance absorbée totale
 Puissance électrique;
 calcul des pertes entre le point de mesure et le point de raccordement de l’unité soumise à l’essai. Ces
pertes peuvent survenir lorsque les mesurages de puissance sont réalisés en un point éloigné de l’unité,
ce qui conduit à des pertes inconnues entre le point de mesure et l’unité dues à la résistance du câble.
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ISO/TS 16491:2012(F)
7.1.2 Puissance frigorifique — Mesurages côté intérieur
La puissance frigorifique totale mesurée du côté intérieur de la chambre calorimétrique est exprimée comme
suit:
P hhW 

tci  ic w1 w2 r lp li
(7)
selon les flux d’énergie décrits à la Figure 1.
Ø
li
Ø Ø
lp lo
Ø
tco
∑
P
ic
Ø
c
2
Ø
tci
∑
P
oc
31
P
(h  – h  )W (h  – h  )W
w1 w2 r t w3 w2 r

Légende
1 côté extérieur
2 unité soumi
...